Инструкция по расчету огнестойкости металлических конструкций
Обновлено: 20.09.2024
Работа выполнена на основании контракта № 5783-ОС от 03.12.2004 г., заказчик: Фирма PAROC Оу А b , адрес: Neilikkatie 17, P . O . Box 294, FI -01301 Vantaa , Finland .
В работе использованы положения следующих нормативных документов:
- ГОСТ 30247.0-94 «Конструкции строительные. Методы испытания на огнестойкость. Общие требования»;
- НПБ 236-97 «Огнезащитные составы для стальных конструкций. Общие требования. Метод определения огнезащитной эффективности»;
- Технологический регламент № 050877-К «Система огнезащиты стальных конструкций с применением минераловатных плит PAROC FPS -17».
Расчет производился на ЭВМ « Intel Pentium » при использовании комплекса вычислительных программ для расчета теплового состояния конструкций.
В результате проведенной во ВНИИПО серии экспериментальных исследований по определению огнестойкости стальных конструкций с огнезащитой из минераловатных плит Ра r ос FPS -17 получены расчетные теплофизические характеристики материалов, на основании которых были рассчитаны номограммы огнестойкости стальных конструкций с данной облицовкой.
Полученные номограммы, в сочетании с представленным ниже расчетным методом, позволяют производить оценку огнестойкости стальных конструкций любой конфигурации, при различных толщинах облицовки из минераловатных плит Ра r ос FPS -17, а также решение обратных задач.
ИНСТРУКЦИЯ ПО РАСЧЕТУ ФАКТИЧЕСКИХ ПРЕДЕЛОВ ОГНЕСТОЙКОСТИ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ С ОГНЕЗАЩИТОЙ ИЗ МИНЕРАЛОВАТНЫХ ПЛИТ PAROC FPS -17
1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ
1.1. Расчет пределов огнестойкости стальных конструкций производится по признаку потери несущей способности в нагретом состоянии - R (по классификации ГОСТ 30247.0-94).
1.2. Сущность метода заключается в определении критической температуры стали исследуемой конструкции, в результате которой наступает ее предел огнестойкости - статический расчет и определении времени от начала теплового воздействия до достижения критической температуры - теплотехнический расчет .
1.3. Статический расчет конструкции производится по формулам п. 2 настоящей инструкции.
1.4. Теплотехнический расчет производится с помощью номограмм огнестойкости стальных конструкций с огнезащитой минераловатными плитами Ра r ос FPS -17 по п. 3 настоящей инструкции.
2. СТАТИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ
2.1. Общие положения
Предел огнестойкости стальных конструкций наступает в результате прогрева их сечения или отдельных его частей до критической температуры.
Критическая температура стальных конструкций, находящихся под действием нагрузки, рассчитывается в зависимости от вида конструкции, схемы ее опирания, марки металла и величины нагрузки.
2.2. Центрально-нагруженные стержни
Предел огнестойкости центрально-нагруженных стержней наступает в результате прогрева их сечения до критической температуры.
Критическая температура центрально-сжатых стержней определяется как наименьшая величина из двух найденных по таблице 1 значений в зависимости от коэффициентов γт и γе.
Значения коэффициентов γт и γе, учитывающих изменения нормативного сопротивления R н и модуля упругости Е стали в зависимости от температуры.
Температура в °С
Коэффициенты γт и γе вычисляются по формулам:
N н - нормативная нагрузка, кг;
F - площадь поперечного сечения стержня, см 2 ;
R н - начальное нормативное сопротивление металла, кг/см 2 ;
Е н - начальный модуль упругости металла, кг/см 2 ,
для сталей - Ен = 2100000 кг/см 2 ;
l 0 - расчетная длина стержня, см;
J min - наименьший момент инерции сечения стержня, см 4 .
Расчетная длина - l 0 стержня принимается равной:
- шарнирное опирание по концам - l ;
где l - длина стержня, см;
- защемление по концам - 0,5 l ;
- один конец защемлен, другой свободен - 2 1 ;
- один конец защемлен, другой шарнирно оперт - 0,7 1 .
Критическая температура центрально-растянутых стержней определяется по таблице 1 в зависимости от коэффициента γт, вычисленного по формуле (1).
2.3. Изгибаемые и внецентренно-нагруженные элементы
Предел огнестойкости изгибаемых и внецентренно-нагруженных элементов наступает в результате повышения температуры их наиболее напряженной грани до критической величины.
В случае незащищенных элементов и защищенных элементов сплошного сечения температура наиболее напряженной грани принимается равной температуре всего сечения. В случае элементов, изготовленных из прокатных профилей, температура наиболее напряженной грани принимается равной температуре соответствующей полки (стенки) поперечного сечения.
Критическая температура изгибаемых элементов определяется по таблице 1 в зависимости от коэффициента γт, вычисляемого по формуле:
М н - максимальный изгибающий момент от действия нормативных нагрузок, кг см.
W - момент сопротивления сечения, см 3 .
Критическая температура внецентренно-сжатых стержней определяется как наименьшая величина из двух найденных по таблице 1 значений в зависимости от коэффициентов γт и γе.
Коэффициент γт вычисляется по формуле:
е - эксцентриситет приложения нормативной нагрузки - N н , см.
Коэффициент γе находится по формуле (2).
Критическая температура внецентренно-растянутых стержней определяется по таблице 1 в зависимости от коэффициента γт, вычисляемого по формуле (4).
2.4. Фермы
Предел огнестойкости металлических ферм наступает в результате потери несущей способности наиболее слабого, с точки зрения огнестойкости элемента.
Для выявления такого элемента определяются пределы огнестойкости всех нагруженных стоек, раскосов и поясов фермы. Критическая температура этих элементов находится в соответствии с п.п. 2.1 ÷ 2.3.
3. НОМОГРАММЫ ОГНЕСТОЙКОСТИ СТАЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ С ОГНЕЗАЩИТОЙ МИНЕРАЛОВАТНЫМИ ПЛИТАМИ PAROC FPS-17
3.1. Результаты экспериментальных исследований
Для построения номограмм были обобщены результаты огневых испытаний стальных конструкций с огнезащитой из минераловатных плит Ра r ос FPS -17, проведенные во ВНИИПО (отчеты № 6204 от 23.03.06 г. и № 6231 от 03.04.06 г.), с подробным описанием конструкций, их геометрических размеров, условий проведения испытаний, поведения конструкций во время испытаний, а также температурные кривые прогрева в различных точках конструкций при воздействии температурного режима «стандартного пожара».
Испытания проводились в соответствии со следующими нормативными документами:
- НПБ 236-97 «Огнезащитные составы для стальных конструкций. Общие требования. Метод определения огнезащитной эффективности»
В качестве опытных образцов, на которые устанавливалась огнезащита, были использованы стальные колонны двутаврового профиля, высотой 1700 мм , с разной приведенной толщиной металла, в количестве 6 штук (по 2 образца на каждое испытание).
Монтаж минераловатных плит PAROC FPS -17 осуществлялся по негрунтованной поверхности стальных колонн в соответствии с требованиями, изложенными в «Технологическом регламенте № 050877-К. Система огнезащиты стальных конструкций с применением минераловатных плит PAROC FPS -17».
Испытания колонн проводились при четырехстороннем тепловом воздействии по стандартному температурному режиму согласно ГОСТ 30247.0. Порядок проведения испытаний и испытательное оборудование представлено в вышеуказанных отчетах.
Для построения номограмм были использованы температурные кривые прогрева колонн, облицованных минераловатными плитами Ра r ос FPS -17, со следующими параметрами:
Приведенная толщина металла, мм
Толщина огнезащиты, мм
Время достижения критической температуры 500°С, мин
* - представленные данные получены в ходе проведения сертификационных испытаний системы огнезащиты на основе минераловатных плит PAROC FPS -17 и клея КНАУФ-Флексклебер для стальных конструкций (отчет № 6204 от 23.03.06 г.);
** - на момент окончания огневого воздействия через 240 мин достижения критической температуры 500°С зафиксировано не было. Средняя температура на опытном образце составила 320°С.
Результаты испытаний стальных конструкций с огнезащитой из минераловатных плит Ра r ос FPS -17 были проанализированы и обобщены. Температурные кривые прогрева испытанных конструкций с различными приведенными толщинами и толщинами облицовки показаны на рис. 2.
Рис. 1. Схема монтажа системы огнезащиты выполненной на основе минераловатных плит PAROC FPS -17 и клея КНАУФ-Флексклебер.
Экспериментальные кривые прогрева стальных конструкций с огнезащитой из минераловатных плит Ра r ос
FPS -17
3.2. Приведенная толщина металла конструкций
Для представления сложной геометрии двухмерной конструкции в одном измерении необходимо использовать единый параметр для всех видов сечений - приведенную толщину металла, вычисляемую формуле:
F - площадь поперечного сечения металлической конструкции, мм 2 ;
П - обогреваемая часть периметра конструкции, мм.
3.3. Построение номограмм с использованием расчетного метода
В данной работе был использован расчетный метод определения прогрева стальных конструкций с огнезащитой, общие положения которого представлены в приложении.
В результате сравнительного анализа данных по испытаниям были получены теплофизические характеристики материала облицовки из минераловатных плит Ра r ос FPS -17: плотность, влажность, степень черноты, коэффициент теплопроводности и коэффициент теплоемкости, - при нормальных условиях, а также при воздействии температурного режима. Для этого на ЭВМ было построено несколько моделей испытанных ранее конструкций и проведен ряд теплотехнических расчетов с использованием подобранных свойств материала минераловатных плит Ра r ос FPS -17. Сравнительные расчеты проводились до достижения среднего расхождения между результатами расчетов и испытаний не более 20 %.
Теплофизические характеристики облицовки, полученные в результате анализа данных по испытаниям, далее были использованы для построения зависимостей (номограмм) огнестойкости стальных конструкций с огнезащитой из минераловатных плит Ра r ос FPS -17 при различных толщинах облицовки.
Для расчетов на ЭВМ были построены модели стальных конструкций с огнезащитой из минераловатных плит Ра r ос FPS -17 с разными значениями толщин облицовки и приведенной толщины металла.
Далее были проведены теплотехнические расчеты данных конструкций при воздействии температурного режима «стандартного пожара» и с использованием полученных свойств материала.
За предел огнестойкости конструкции принималось время нагревания, по истечении которого средняя температура стальной конструкции достигала критической величины. Критическая температура t кр принималась для значений: 450°С, 500°С (по НПБ 236-97), 550°С и 600°С.
В результате расчетов был получен ряд значений пределов огнестойкости конструкций при различных критических температурах t кр . Все эти данные были сведены в таблицы пределов огнестойкости конструкций для 4-х значений критических температур, по которым были построены номограммы огнестойкости стальных конструкций с огнезащитой из минераловатных плит Ра r ос FPS -17, рис. 3, 4, 5, 6.
3.4. Использование номограмм
Номограммы огнестойкости стальных конструкций с огнезащитой из минераловатных плит Ра r ос FPS -17 предназначены для определения пределов огнестойкости стальных конструкций при критических температурах стали: t кр = 450°С, 500°С, 550°С и 600°С, см. рис. 3, 4, 5, 6 соответственно.
Огнестойкость стальных конструкций с огнезащитой из минераловатных плит Paroc FPS -17
при t к p = 450 ° C
при t к p = 500 ° C
при t к p = 550 ° C
при t к p = 600 °С
Номограммы построены в координатах: «Приведенная толщина металла, мм» - «Время, мин», где «Время» - время достижения предела огнестойкости конструкции. Каждая точка номограммы соответствует пределу огнестойкости стальной конструкции с определенной приведенной толщиной металла и толщиной минераловатных плит Paroc FPS -17. Точки номограммы, соответствующие конструкциям с одной и той же толщиной минераловатных плит, соединены линиями одного цвета и обозначены в легенде в виде значений толщины облицовки (мм). Для поиска промежуточных значений приведенной толщины металла и толщины облицовки следует использовать интерполяцию графиков номограммы.
Для определения предела огнестойкости конструкции необходимо предварительно произвести статический расчет по п. 2 для определения критической температуры стали исследуемой конструкции и принять ближайшее значение t кр из приведенного выше ряда, либо принять нормативное значение t кр . Далее следует определить приведенную толщину металла конструкции по формуле (5).
Определив критическую температуру и выбрав соответствующую ей номограмму, на поле номограммы находится график, соответствующий заданной толщине минераловатных плит Paroc FPS - 17, см . легенду. Выбранный график является функцией зависимости времени предела огнестойкости конструкции от приведенной толщины металла и используется для определения предела огнестойкости стальной конструкции с огнезащитой минераловатными плитами Paroc FPS -17.
Аналогичным образом данные номограммы могут использоваться для решения обратных задач: поиска минимальной толщины минераловатных плит Paroc FPS -17, для обеспечения заданного предела огнестойкости, и поиска минимальной приведенной толщины металла конструкции для обеспечения заданного предела огнестойкости.
4. ПРИМЕР РАСЧЕТА ПРЕДЕЛА ОГНЕСТОЙКОСТИ СТАЛЬНОЙ КОЛОННЫ С ОГНЕЗАЩИТОЙ МИНЕРАЛОВАТНЫМИ ПЛИТАМИ PAROC FPS-17
Исходные данные:
Дана стальная колонна, выполненная из двутавра № 20 по ГОСТ 8239-89, длиной 3,0 м , с шарнирным опиранием по концам, нагруженной центрально приложенной нагрузкой N н = 40 т. Колонна имеет огнезащиту из минераловатных плит Ра r ос FPS -17 толщиной 30 мм . Определить предел огнестойкости колонны при условии 4-х стороннего обогрева.
1. Согласно п. 2.2. вычисляем критическую температуру:
По формулам (1) и (2) вычисляем коэффициенты γт и γе при следующих параметрах:
N н = 40000 кг ;
F = 26,8 см - взято из справочника конструктора;
R н = 2800 кг/см 2 - для стали Ст5 по ГОСТ 380-71;
Е н = 2100000 кг/см 2 ;
l 0 = 300 см - для случая шарнирного опирания обеих концов;
J min = 1840 см 4 - взято из справочника конструктора.
Для полученных коэффициентов γт и γе по таблице 1 находим значения температур и наименьшую принимаем за критическую температуру:
2. По формуле (5) вычисляем приведенную толщину металла конструкции. Геометрические размеры и площадь сечения колонны берутся из ГОСТ 8239-89 для двутавра № 20.
П = 789,6 мм - для случая 4-х стороннего обогрева колонны;
F = 2680 мм 2 .
3. Определив критическую температуру конструкции t кр = 519 °С выбираем номограммы с ближайшими значениями t к p = 500°С и t кр = 550°С. Для заданной толщины минераловатных плит Ра r ос FPS -17 δ 0 = 30 мм (см. легенду) и для найденной приведенной толщины металла δ пр = 3,4 мм находим два значения предела огнестойкости конструкции при t кр , = 500°С и t к p = 550°С:
τ 1 = 68 мин, τ2 = 72 мин.
Интерполируя данный отрезок получаем значение предела огнестойкости при t кр = 519°С:
Приложение: Общие положения теплотехнического расчета стальных конструкций с огнезащитой.
ВВЕДЕНИЕ
Пособие по определению пределов огнестойкости, пределов распространения огня и групп возгораемости (к СНиП II-2-80)
Из "Разъяснения Управления технормирования Госстроя РФ по наиболее часто задаваемым вопросам, касающимся строительных норм от 16 декабря 2003 г."
http://base.garant.ru/2322989/
--------------------------------------------------------------------------
"Об огнестойкости незащищенных стальных конструкций"
Пунктом 5.18* СНиП 21-01-97* установлено, что "в случаях, когда минимальный требуемый предел огнестойкости конструкций указан R 15 (RE 15, REI 15), допускается применять незащищенные стальные конструкции независимо от их фактического предела огнестойкости, за исключением случаев, когда предел огнестойкости несущих элементов здания по результатам испытаний составляет менее R 8". Аналогичное требование содержалось и в СНиП 2.01.02-85*, п.1.1.
По вопросу уточнения конструкций, имеющих предел огнестойкости менее R 8, разъясняется следующее:
"Как показывает практика и результаты испытаний, предел огнестойкости менее R 8 имеют конструкции, выполненные из тонкостенных гнутых профилей, изготавливаемых из стального листа толщиной менее 1-1,2 мм, а также алюминиевые конструкции. Стальные конструкции, выполненные из обычных прокатных профилей (двутавры, швеллеры, уголки) или из сварных профилей при толщине листа 0,5 см и более имеют предел огнестойкости заведомо более R 8 и для них дополнительных испытаний не требуется. При этом также можно ориентироваться на показатели огнестойкости, приведенные в "Пособии по определению пределов огнестойкости конструкций, пределов распространения огня по конструкциям и групп возгораемости материалов. ЦНИИСК им. Кучеренко (к СНиП II-2-80), Москва, Стройиздат, 1985 г."
"О "Пособии по определению пределов огнестойкости конструкций, пределов распространения огня по конструкциям и групп возгораемости материалов
(к СНиП II-2-80)"
"Пособие по определению пределов огнестойкости конструкций, пределов распространения огня по конструкциям и групп возгораемости материалов (к СНиП II-2-80)" Москва, Стройиздат, 1985 г. разработано в свое время по заданию Госстроя СССР рядом ведущих организаций: ЦНИИСК им. Кучеренко, НИИЖБ, ВНИИПО, ЦНИИпромзданий и предназначено для инженерно-технических работников проектных, строительных организаций и органов государственного пожарного надзора, поскольку содержит справочные данные о пределах огнестойкости и распространения огня по строительным конструкциям из железобетона, металла, древесины, асбоцемента и других строительных материалов на основе стандартных испытаний, проведенных этими организациями.
Учитывая, что суть методик испытаний (СТ СЭВ 1000-78, ГОСТ 30247-94) принципиально не изменилась, Управление рекомендует пользоваться пособием при проектировании. Приведенные в нем конструктивные решения со схемами (сечениями) конструкций и пожарно-технические характеристики позволяют принимать их как проектировщиками, так и контролирующими органами госпожнадзора без проведения дополнительных испытаний однотипных конструкций. Этой же цели служит и сборник "Техническая информация (в помощь инспектору Государственной противопожарной службы)", ежегодно издающийся ВНИИПО МЧС России."
Письмо ФГБУ ВНИИПО МЧС России
от 13 ноября 2013 г. № 5789эп-13-2-04
По существу Вашего запроса сообщаю следующее.
1. В соответствии с номограммами прогрева незащищенных стальных конструкций, подготовленных на основании опытных данных ВНИИПО и представленных в "Инструкции по расчету фактических пределов огнестойкости металлических конструкций", М., ВНИИПО, 1983 г., может быть принято, что фактический предел огнестойкости несущих стальных конструкций равный R 8 будет обеспечен, при условии, что их приведенная толщина металла составляет не менее 4,0 мм. Данный показатель установлен для стальных конструкций, рассчитанных на нормативную нагрузку с коэффициентом запаса 1,5, при котором критическая температура стали принимается равной 500 °С.
Согласно п. 5.4.3 СП 2.13130.2012 с изм. № 1 в случаях, когда требуемый предел огнестойкости конструкции (за исключением конструкций в составе противопожарных преград) R 15 (RE 15, REI 15), допускается применять незащищенные стальные конструкции независимо от их фактического предела огнестойкости, за исключением случаев, когда предел огнестойкости хотя бы одного из элементов несущих конструкций (структурных элементов ферм, балок, колонн и т.п.) составляет менее R 8.
2. Ссылка на "Пособие по определению пределов огнестойкости конструкций. " ЦНИИСК им. Кучеренко, 1985 г. является некорректной, в связи с тем, что в настоящее время изменились критерии оценки огнестойкости строительных конструкций, определяемые в соответствии с ГОСТ 30247.1-94 "Конструкции строительные. Методы испытания на огнестойкость. Несущие и ограждающие конструкции".
3. Для установления фактического предела огнестойкости незащищенных стальных конструкций, находящихся в напряженно-деформированном состоянии под нагрузкой, должна быть определена критическая температура стали на основании статических расчетов и время ее достижения, в зависимости от приведенной толщины металла и условий обогрева конструкций.
Заместитель начальника института -
начальник научно-исследовательского центра И.Р. Хасанов
Понятно, что просто так, как и раньше без "фактических испытаний" - ни спроектировать ни построить без сертифицированных (после испытаний), а значит типовых разработок под конкретного производителя МК и его сортамента. Все кушать хотят.
Инструкция по расчету огнестойкости металлических конструкций
Предел огнестойкости конструкции - промежуток времени от начала огневого воздействия в условиях стандартных испытаний до наступления одного из нормированных для данной конструкции предельных состояний.
Для несущих стальных конструкций предельное состояние - несущая способность, то есть показатель R.
Хотя металлические (стальные) конструкции выполнены из несгораемого материалов, фактический предел огнестойкости в среднем составляет 15 мин. Это объясняется достаточно быстрым снижением прочностных и деформативных характеристик металла при повышенных температурах во время пожара. Интенсивность нагрева МК зависит от ряда факторов, к которым относятся характер нагрева конструкций и способы их защиты.
Различают несколько температурных режимов пожара:
- режим пожара в туннеле;
- режим углеводорожного пожара;
- режимы наружного пожара и т.д.
При определении пределов огнестойкости создается стандартный температурный режим, характеризуемый следующей зависимостью
где Т - температура в печи, соответствующая времени t, град С;
То - температура в печи до начала теплового воздействия (принимают равной температуре окружающей среды), град. С;
t - время, исчисляемое от начала испытания, мин.
Температурный режим углеводородного пожара выражается следующей зависимостью
Наступление предела огнестойкости металлических конструкций наступает в результате потери прочности или за счет потери устойчивости самих конструкций или их элементов. Тому и другому случаю соответствует определенная температура нагрева металла, называемая критической, т.е. при которой происходит образование пластичного шарнира.
Расчет предела огнестойкости сводится к решению двух задач: статической и теплотехнической.
Статическая задача имеет целью определения несущей способности конструкций с учетом изменения свойств металла при высоких температурах, т.е. определения критической температуры в момент наступления предельного состояния при пожаре.
В результате решения теплотехнической задачи определяется время нагрева металла от начала действия пожара до достижения в расчетном сечении критической температуры, т.е. решение этой задачи позволяет определить фактический предел огнестойкости конструкции.
Основы современного расчета предела огнестойкости стальных конструкций представлены в книге "Огнестойкость строительных конструкций" *И.Л. Мосалков, Г.Ф. Плюснина, А.Ю. Фролов Москва, 2001 г. Спецтехника), где расчету предела огнестойкости стальных конструкции посвящен раздел 3 на стр. 105-179.
Метод расчета пределов огнестойкости стальных конструкций с огнезащитными покрытиями изложены в Методических рекомендациях ВНИИПО "Средства огнезащиты для стальных конструкций. Расчетно-экспертиментальный метод определения предела огнестойкости несущих металлических коснтрукций с тонкослойными огнезащитными покрытиями".
Результатом расчета является вывод о фактическом пределе огнестойкости конструкции, в том числе с учетом решений по ё огнезащиты.
Для решения теплотехнической задачи, т.е. задачи в которой необходимо определить время прогрева конструкции до критической температуры, необходимо знать расчетную схему нагружения, приведенную толщину металлической конструкции, количество обогреваемых сторон, марку стали, сечения (момент сопротивляние), а также теплозащитные свойства огнезащитных покрытий.
Эффективность средств огнезащиты стальных конструкций определяется по ГОСТ Р 53295-2009 "Средства огнезащиты для стальных конструкций. Общие требования. Метод определения огнезащитной эффективности". К сожалению данный стандарт не может применяться для определения пределов огнестойкости, об этом прямо написано в п. 1 "Область применения": " Настоящий стандарт не распространяется на определение пределов огнестойкости строительных конструкций с огнезащитой".
Дело в том что по ГОСТу в результате испытаний устанавливается время прогрева конструкции до условно критической температуры в 500С, в то время как расчетная критическая температура зависит от "запаса прочности" конструкции и её значение может быть как меньше 500С, так и больше.
За рубежом средства огнезащиты проходят испытания на огнезащитную эффективность по достижению критической температуры 250С, 300С, 350С, 400С, 450С, 500С, 550С, 600С, 650С, 700С, 750С.
Требуемые пределы огнестойкости установлены ст. 87 и таблицей № 21 Техническим регламентом о требованиях пожарной безопасности.
Степень огнестойкости определяется в соответствие с требованиями СП 2.13130.2012 "Системы противопожарной защиты. Обеспечение огнестойкости объектов защиты".
В соответствие с требованиями п. 5.4.3 СП 2.13130.2012 . допускается применять незащищенные стальные конструкции независимо от их фактического предела огнестойкости, за исключением случаев, когда предел огнестойкости хотя бы одного из элементов несущих конструкций (структурных элементов ферм, балок, колонн и т.п.) по результатам испытаний составляет менее R 8. Здесь фактический предел огнестойкости определяется расчетом.
Кроме того этим же пунктом ограничено применение тонкослойных огнезащитных покрытий (огнезащитных красок) для несущих конструкций с приведенной толщиной металла 5,8 мм и менее в зданиях I и II степеней огнестойкости.
Несущие стальные кострукции являются в большинстве случаев элементами рамно-связевого каркаса здания, устойчивость которого зависит как от предела огнестойкости несущих колонн, так и от элементов покрытия, балок и связей.
В соответствие с требованиями п. 5.4.2 СП 2.13130.2012 " К несущим элементам зданий относятся несущие стены, колонны, связи, диафрагмы жесткости, фермы, элементы перекрытий и бесчердачных покрытий (балки, ригели, плиты, настилы), если они участвуют в обеспечении общей устойчивости и геометрической неизменяемости здания при пожаре. Сведения о несущих конструкциях, не участвующих в обеспечении общей устойчивости и геометрической неизменяемости здания, приводятся проектной организацией в технической документации на здание".
Таким образом все элементы рамно-связевого каркаса здания должны иметь предел огнестойкости по наибольшему из них.
Читайте также: