Коэффициент гамма с металлические конструкции

Обновлено: 05.10.2024

Нужен полный текст и статус документов ГОСТ, СНИП, СП?
Попробуйте профессиональную справочную систему
«Техэксперт: Базовые нормативные документы» бесплатно

СТРОИТЕЛЬНЫЕ НОРМЫ И ПРАВИЛА

____________________________________________________________________
Текст Сравнения СНиП II-23-81* с СП 16.13130.2011 см. по ссылке.
- Примечание изготовителя базы данных.
____________________________________________________________________

Дата введения 1982-01-01

РАЗРАБОТАНЫ ЦНИИСК им. Кучеренко с участием ЦНИИпроектстальконструкции Госстроя СССР, МИСИ им. В.В.Куйбышева Минвуза СССР, института "Энергосетьпроект" и СКБ "Мосгидросталь" Минэнерго СССР

ВНЕСЕНЫ ЦНИИСК им. Кучеренко Госстроя СССР

УТВЕРЖДЕНЫ постановлением Госстроя СССР от 14 августа 1981 г. N 144

ВЗАМЕН СНиП II-B.3-72; СНиП II-И.9-62; СН 376-67

* ПЕРЕИЗДАНИЕ с изменениями на 1 января 1987 г. и 1 июля 1990 г.

ВНЕСЕНА поправка, опубликованная в Информационном Бюллетене о нормативной, методической и типовой проектной документации N 12, 2008 г.

Поправка внесена изготовителем базы данных

Настоящие нормы разработаны в развитие ГОСТ 27751-88 "Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения по расчету" и СТ СЭВ 3972-83 "Надежность строительных конструкций и оснований. Конструкции стальные. Основные положения по расчету".

С введением в действие настоящих норм и правил утрачивают силу:

СНиП II-В.3-72 "Стальные конструкции. Нормы проектирования";

изменения СНиП II-В.3-72 "Стальные конструкции. Нормы проектирования", утвержденные постановлениями Госстроя СССР:

N 150 от 12 сентября 1975 г.;

N 94 от 24 июня 1976 г.;

N 211 от 31 октября 1978 г.;

N 250 от 27 декабря 1978 г.;

N 2 от 25 января 1980 г.;

N 104 от 14 июля 1980 г.;

N 130 от 31 июля 1981 г.;

СНиП II-И.9-62 "Линии электропередачи напряжением выше 1 кВ. Нормы проектирования" (раздел "Проектирование стальных конструкций опор воздушных линий электропередачи");

изменения СНиП II-И.9-62 "Линии электропередачи напряжением выше 1 кВ. Нормы проектирования", утвержденные постановлением Госстроя СССР от 10 апреля 1975 г.;

"Указания по проектированию металлических конструкций антенных сооружений объектов связи" (СН 376-67).

В СНиП II-23-81* внесены изменения, утвержденные постановлениями Госстроя СССР N 120 от 25 июля 1984 г., N 218 от 11 декабря 1985 г., N 69 от 29 декабря 1986 г., N 132 от 8 июля 1988 г., N 121 от 12 июля 1989 г.

Основные буквенные обозначения приведены в приложении 9*.

Разделы, пункты, таблицы, формулы, приложения и подписи к рисункам, в которые внесены изменения, отмечены в настоящих строительных нормах звездочкой.

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. Настоящие нормы следует соблюдать при проектировании стальных строительных конструкций зданий и сооружений различного назначения.

Нормы не распространяются на проектирование стальных конструкций мостов, транспортных тоннелей и труб под насыпями.

При проектировании стальных конструкций, находящихся в особых условиях эксплуатации (например, конструкций доменных печей, магистральных и технологических трубопроводов, резервуаров специального назначения, конструкций зданий, подвергающихся сейсмическим, интенсивным температурным воздействиям или воздействиям агрессивных сред, конструкций морских гидротехнических сооружений), конструкций уникальных зданий и сооружений, а также специальных видов конструкций (например, предварительно напряженных, пространственных, висячих) следует соблюдать дополнительные требования, отражающие особенности работы этих конструкций, предусмотренные соответствующими нормативными документами, утвержденными или согласованными Госстроем СССР.

1.2. При проектировании стальных конструкций следует соблюдать нормы СНиП по защите строительных конструкций от коррозии и противопожарные нормы проектирования зданий и сооружений. Увеличение толщины проката и стенок труб с целью защиты конструкций от коррозии и повышения предела огнестойкости конструкций не допускается.

Все конструкции должны быть доступны для наблюдения, очистки, окраски, а также не должны задерживать влагу и затруднять проветривание. Замкнутые профили должны быть герметизированы.

1.3*. При проектировании стальных конструкций следует:

выбирать оптимальные в технико-экономическом отношении схемы сооружений и сечения элементов;

применять экономичные профили проката и эффективные стали;

применять для зданий и сооружений, как правило, унифицированные типовые или стандартные конструкции;

применять прогрессивные конструкции (пространственные системы из стандартных элементов; конструкции, совмещающие несущие и ограждающие функции; предварительно напряженные, вантовые, тонколистовые и комбинированные конструкции из разных сталей);

предусматривать технологичность изготовления и монтажа конструкций;

применять конструкции, обеспечивающие наименьшую трудоемкость их изготовления, транспортирования и монтажа;

предусматривать, как правило, поточное изготовление конструкций и их конвейерный или крупноблочный монтаж;

предусматривать применение заводских соединений прогрессивных типов (автоматической и полуавтоматической сварки, соединений фланцевых, с фрезерованными торцами, на болтах, в том числе на высокопрочных и др.);

предусматривать, как правило, монтажные соединения на болтах, в том числе на высокопрочных; сварные монтажные соединения допускаются при соответствующем обосновании;

выполнять требования государственных стандартов на конструкции соответствующего вида.

1.4. При проектировании зданий и сооружений необходимо принимать конструктивные схемы, обеспечивающие прочность, устойчивость и пространственную неизменяемость зданий и сооружений в целом, а также их отдельных элементов при транспортировании, монтаже и эксплуатации.

1.5*. Стали и материалы соединений, ограничения по применению сталей С345Т и С375Т, а также дополнительные требования к поставляемой стали, предусмотренные государственными стандартами и стандартами СЭВ или техническими условиями, следует указывать в рабочих (КМ) и деталировочных (КМД) чертежах стальных конструкций и в документации на заказ материалов.

В зависимости от особенностей конструкций и их узлов необходимо при заказе стали указывать класс сплошности по ГОСТ 27772-88.

1.6*. Стальные конструкции и их расчет должны удовлетворять требованиям ГОСТ 27751-88 "Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения по расчету" и СТ СЭВ 3972-83 "Надежность строительных конструкций и оснований. Конструкции стальные. Основные положения по расчету".

1.7. Расчетные схемы и основные предпосылки расчета должны отражать действительные условия работы стальных конструкций.

Стальные конструкции следует, как правило, рассчитывать как единые пространственные системы.

При разделении единых пространственных систем на отдельные плоские конструкции следует учитывать взаимодействие элементов между собой и с основанием.

Выбор расчетных схем, а также методов расчета стальных конструкций необходимо производить с учетом эффективного использования ЭВМ.

1.8. Расчет стальных конструкций следует, как правило, выполнять с учетом неупругих деформаций стали.

Для статически неопределимых конструкций, методика расчета которых с учетом неупругих деформаций стали не разработана, расчетные усилия (изгибающие и крутящие моменты, продольные и поперечные силы) следует определять в предположении упругих деформаций стали по недеформированной схеме.

При соответствующем технико-экономическом обосновании расчет допускается производить по деформированной схеме, учитывающей влияние перемещений конструкций под нагрузкой.

1.9. Элементы стальных конструкций должны иметь минимальные сечения, удовлетворяющие требованиям настоящих норм с учетом сортамента на прокат и трубы. В составных сечениях, устанавливаемых расчетом, недонапряжение не должно превышать 5%.

2. МАТЕРИАЛЫ ДЛЯ КОНСТРУКЦИЙ И СОЕДИНЕНИЙ

2.1*. В зависимости от степени ответственности конструкций зданий и сооружений, а также от условий их эксплуатации все конструкции разделяются на четыре группы. Стали для стальных конструкций зданий и сооружений следует принимать по табл.50*.

Стали для конструкций, возводимых в климатических районах I, I, II и II, но эксплуатируемых в отапливаемых помещениях, следует принимать как для климатического района II согласно табл.50*, за исключением стали С245 и С275 для конструкций группы 2.

Для фланцевых соединений и рамных узлов следует применять прокат по ТУ 14-1-4431-88.

2.2*. Для сварки стальных конструкций следует применять: электроды для ручной дуговой сварки по ГОСТ 9467-75*; сварочную проволоку по ГОСТ 2246-70*; флюсы по ГОСТ 9087-81*; углекислый газ по ГОСТ 8050-85.

Применяемые сварочные материалы и технология сварки должны обеспечивать значение временного сопротивления металла шва не ниже нормативного значения временного сопротивления основного металла, а также значения твердости, ударной вязкости и относительного удлинения металла сварных соединений, установленные соответствующими нормативными документами.

2.3*. Отливки (опорные части и т.п.) для стальных конструкций следует проектировать из углеродистой стали марок 15Л, 25Л, 35Л и 45Л, удовлетворяющей требованиям для групп отливок II или III по ГОСТ 977-75*, а также из серого чугуна марок СЧ15, СЧ20, СЧ25 и СЧ30, удовлетворяющего требованиям ГОСТ 1412-85.

2.4*. Для болтовых соединений следует применять стальные болты и гайки, удовлетворяющие требованиям ГОСТ 1759.0-87*, ГОСТ 1759.4-87* и ГОСТ 1759.5-87*, и шайбы, удовлетворяющие требованиям ГОСТ 18123-82*.

Гайки следует применять по ГОСТ 5915-70*: для болтов классов прочности 4.6, 4.8, 5.6 и 5.8 - гайки класса прочности 4; для болтов классов прочности 6.6 и 8.8 - гайки классов прочности соответственно 5 и 6, для болтов класса прочности 10.9 - гайки класса прочности 8.

Шайбы следует применять: круглые по ГОСТ 11371-78*, косые по ГОСТ 10906-78* и пружинные нормальные по ГОСТ 6402-70*.

2.5*. Выбор марок стали для фундаментных болтов следует производить по ГОСТ 24379.0-80, а их конструкцию и размеры принимать по ГОСТ 24379.1-80*.

Болты (U-образные) для крепления оттяжек антенных сооружений связи, а также U-образные и фундаментные болты опор воздушных линий электропередачи и распределительных устройств следует применять из стали марок: 09Г2С-8 и 10Г2С1-8 по ГОСТ 19281-73* с дополнительным требованием по ударной вязкости при температуре минус 60 °С не менее 30 Дж/см (3 кгс·м/см) в климатическом районе I; 09Г2С-6 и 10Г2С1-6 по ГОСТ 19281-73* в климатических районах I, II и II; ВСт3сп2 по ГОСТ 380-71* (с 1990 г. Ст3сп2-1 по ГОСТ 535-88) во всех остальных климатических районах.

2.6*. Гайки для фундаментных и U-образных болтов следует применять:

для болтов из стали марок ВСт3сп2 и 20 - класса прочности 4 по ГОСТ 1759.5-87*;

для болтов из стали марок 09Г2С и 10Г2С1 - класса прочности не ниже 5 по ГОСТ 1759.5-87*. Допускается применять гайки из марок стали, принимаемых для болтов.

Гайки для фундаментных и U-образных болтов диаметром менее 48 мм следует применять по ГОСТ 5915-70*, для болтов диаметром более 48 мм - по ГОСТ 10605-72*.

2.7*. Высокопрочные болты следует применять по ГОСТ 22353-77*, ГОСТ 22356-77* и ТУ 14-4-1345-85; гайки и шайбы к ним - по ГОСТ 22354-77* и ГОСТ 22355-77*.

Какой принять коэффициент условий работы gamma_c болтового соединения для опоры ЛЭП

Здравствуйте!
Посчитаем болтовое соединение по СП 16.13330.2011. Конструкция – промежуточная опора ЛЭП. Элемент – раскос. Формулы – см. рисунок.
В украинском ДБН формулы те же.
Предлагаю принять gamma_c = 1.0, по причине примечаний к таблицам 1 и 45 – см. рисунки.
Раньше я принимал gamma_c = 0.75 по таблице 1 (при игнорировании примечаний). А вчера обнаружил, что в нормах указано 1,0. А это для меня 25%.
Кто как думает?
Благодарю!

Смысл коэффициента gamma_c это нивелировка (в запас) отклонений от основного сопроматовского расчета. Поэтому данный коэффициент по смыслу выбирается только для одного конкретного случая (для сжатия и растяжения отдельно). Одиночный уголок прикрепленный болтами к обушку рассчитывается как центрально сжатый элемент, хотя понятно что он не центрально-сжатый вообще, там всегда есть дополнительный изгиб и стесненное кручение, изгибно-крутильную форму потери устойчивости. Чтобы не решать эту сложную задачу СНиП (и все постсоветские нормы) просто вводят понижающий коэффициент, сообразный случаю (по американским нормам это очень сложный расчет по Тимошенко).
А болты это вообще другой расчетный случай, там и коэффициенты по логике другие.

Посчитаем болтовое соединение по СП 16.13330.2011. Конструкция – промежуточная опора ЛЭП. Элемент – раскос.

Болтовое соединение, работающие на срез и смятие, считается по формулам 186-187 СП 16.13330.2011, где участвует коэффициент условий работы с прямой отсылкой к таблице 1. По этой таблице решетку ЛЭП можно отнести только к пункту 7, где Гамма_с составляет от 0.75 до 0.9. Никакой другой трактовки без нарушения логики я не вижу .

А вот этого силового фактора для уголка быть не может в принципе

P.S. Вообще-то стоило бы поднять нормы по ЛЭП, там может быть и нечто другое.

Секториальные характеристики учитываются в расчете на устойчивость по изгибно-крутильной форме. В НДС вообще то не учитывается в общем случае (по американским нормам).

IBZ, я так раньше и принимал 0,75. А потом прочитал примечания к таблицам 1 и 45. Как Вы к ним относитесь?
В частности, примечание 4 я понимаю так:
в расчете болтовых соединений gamma_c вводится только для конструкций по п.1 и 2. Для всех других принять gamma_c = 1,0.

В частности, примечание 4 я понимаю так: в расчете болтовых соединений gamma_c вводится только для конструкций по п.1 и 2. Для всех других принять gamma_c = 1,0.

Я понимаю это несколько по-другому: если даже в других разделах СП по расчету узлов (не только болтовых) ссылок на таблицу 1 нет, то для первых 2-х пунков коэффициент все равно брать следует.

Например, в формуле 190 такого коэффициента нет, но согласно примечвнию 4 к таблице 1, в случаях конструкций, соответствующих пунктам 1 и 2, его все равно надо учитываить.

А мвообще, конечно, "лажа" полнейшая - ну не должен проектировщик быть еще и "немножечко юристом", сопоставлять статьи и давать трактовки нестыковок

Это интересная тема, не хочется тут офтопить очень много, но в ряде случаев при внецентренном сжатии для коротких стержней бимомент может возникать

Опять никаких возражений. Бимомент появляется и при центральном нагружении (может быть как сжатие, так и растяжение) в случае несовпадения центра тяжести и центра изгиба сечения (швеллер, к примеру) Я имел в виду, что для всех сечений, представляющих собой совокупность лучей, исходящих из одной точки, бимоментов не может быть при любом типе НДС. В частности, бимомент не возникает в уголках, таврах, крестах. Прошу не путать с крутящим моментом

Благодарю за мнения.
Еще добавлю. Только что нашел, что в СНИП II-23-81 в таблице 6 по gamma_c в примечании 3 указано, (скажу по-своему) что для соединений gamma_c = 1 во многих случаях, и в т.ч. для пространственных решетчатых конструкций из одиночных уголков (опор ЛЭП).

в случае несовпадения центра тяжести и центра изгиба сечения (швеллер, к примеру) Я имел в виду, что для всех сечений, представляющих собой совокупность лучей, исходящих из одной точки, бимоментов не может быть при любом типе НДС. В частности, бимомент не возникает в уголках, таврах, крестах. Прошу не путать с крутящим моментом

Интересно, я честно говоря не задумывался об этом. В отношении креста я моментально согласен, а у уголка центр изгиба отстоит на некотором расстоянии от точки пересечения перьев (как у швеллера). То есть секториальная площадь в общем случае ненулевая (как например у половины окружности), такое утверждение не очевидно.
Хотя в данном случае это не важно совсем. Я писал программу для расчета уголка на произвольную нагрузку по нормам и никакого стесненного кручения не учитывал

В отношении креста я моментально согласен, а у уголка центр изгиба отстоит на некотором расстоянии от точки пересечения перьев (как у швеллера). То есть секториальная площадь в общем случае ненулевая (как например у половины окружности), такое утверждение не очевидно.

Бычков В.Д. "Строительная механика стержневых тонкостенных конструкций" страница 61-62.

Фактический бимомент в уголке все же будет из-за наличия скругления и если учитывать толщины перьев, однако это величина достаточно малая и ею пренебрегают.

To МЕТОД и компания
Не все так печально с СП16. Если знать где и что посмотреть, то можно что-то и посчитать
Скорее всего, для расчета узлов, вам будет интересует коэффициент ус определяемый по п. 7.1.2 СП16, а приведенные вами ус с таблиц 1 и 45 СП16 имеют «другие ноги» и относятся к элементам конструкций.
В старых книгах можно найти некоторые данные по этому вопросу. Одни дают рекомендации на расчет однобокого прикрепления стержня с учетом момента (рис. 2), другие вводят еще увеличение нагрузки при знакопеременном усилии (рис.1) (хотя это дело относят больше к заклепкам, наверное хотят «поймать» всю энергетическую работу стержня) или указывают на необходимость косвенно учитывать в расчете изгиб (рис. 3). Хотя соглашусь, что в таблице 1 СП16 учтены в п.п. 7,8 только уголки, вроде как другие односторонние прикрепления не используются в проектной практике. Я думаю, что авторами норм введены эти коэффициенты, 0,75…0,9, для того, что бы облегчить жизнь проектировщикам – взял стержень по гибкости, ввел коэффициент, косвенно учел момент.
К чему все это сказано. Кто-то вводит какие-то коэффициенты, кто-то нет; кто-то считает «и так сойдет, тыщу раз делали», а кто-то будет учитывать влияние орбиты луны и учет электромагнитного поля от ЛЭП, но что и как считать решать самому.

Ph.D_Steel, благодарю!
Я считаю, что gamma_c1 относится только к разделу 7 "Расчет на прочность сечения". Мой вопрос в этой теме касается раздела 14 "Расчет болтового соединения".

Вооще-то есть негласное "золотое првило" расчетчика: при возможности двойного толкования действующих норм, следует принимать худшую для конструкций трактовку. Обратите внимание на выделенное словосочетание. Оно означает, что никакими аналогиями со старыми нормами, а уж тем более учебниками, обосновать ту или иную трактовку не получится ...

Коэффициент гамма с металлические конструкции

Пособие к СНиП II-23-81 Пособие по расчету и конструированию сварных соединений стальных конструкций

Рассмотрены вопросы расчета и конструирования сварных соединений с угловыми швами, позволяю щ ими сократить расход основных видов ресурсов при сварке строительных стальных конструкций без ущерба для надежности и несущей способности соединений и конструкций в целом.

Даны примеры расчета соединений.

Для инженерно-технических работников проектных организаций и заводов-изготовителей строительных конструкций.

ПРЕДИСЛОВИЕ

Пособие составлено к главе СНиП II-23-81. В Пособии приведен ряд новых решений, направленных на экономию основных видов ресурсов, расходуемых при выполнении сварочных работ. Основное внимание уделено рациональному проектированию сварных соединений с угловыми швами, которые составляют по массе наплавленного металла около 90 % от общего количества сварных швов. Поэтому наибольший эффект может быть получен от оптимизации размеров э тих швов.

Новые нормы проектирования дают возможность сократить удельный расход наплавленного металла в строительных стальных конструкциях на 3 5-4 0 % .

Текст из главы СНиП II-23-81 отмечен в Пособии вертикальной чертой , в скобках указаны соответствующие номера пунктов и таблиц главы СНиП.

Пособие разработано ЦНИИСК им. Кучеренко (канд. техн. наук В. М . Барышев, при участии инж. Ю .А. Новикова).

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. При проектировании сварных соедине н ий следует:

принимать минимально необходимое количество и минимальные размеры сварных швов;

предусматривать применение высокопроизводительных механизированных способов сварки;

предусматривать применение эффективных сварочных материалов (электродов, электродных проволок, защитных газов, флюсов);

предусматривать такое расположение и размеры сварных швов , при которых максимально сокращалась бы необходимость кантовки конструкций при их изготовлении, а также уменьшились бы размеры соединяемых деталей;

обеспечивать свободный доступ к местам наложения швов и удобное пространственное положение с учетом выбранного способа и технологии сварки и принятого метода неразрушающего контроля шва.

1.2. Сокращение массы наплавленного металла при проектировании сварных соединений и элементов конструкций достигается путем повышения расчетных сопротивлений соединений с угловыми швами за счет применения эффективной технологии сварки и электродных материалов; соблюдения требований по назначению минимально допустимых катетов угловых швов, устанавливаемых в зависимости от наибольшей толщины свариваемых элементов, вида сварки и механических свойств стали; применения односторонних угловых швов в поясах сварных двутавров, при приварке ребер жесткости, диафрагм и других деталей, а также уменьшения количества деталей в элементах конструкций или их размеров (применения односторонних ребер жесткости, исключения фасонок в решетчатых конструкциях или уменьшения их размеров в связи с повышением расчетных сопротивлений соединений с угловыми швами и др.).

1.3. При проектировании сварных соединений следует учитывать, что увеличение сечений швов по сравнению с регламентированными в главе СНиП II-23-81 не только не повышает работоспособность конструкций, но в ряде случаев снижает ее.

2. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

2.1 (3.4). Расчетные сопротивления сварных соединений для различных видов соединений и напряженных состояний следует определять по формулам, приведенным в табл. 3 СНиП II-23-81.

2.2. Расчетные сопротивления сварных соединений, определенные по формулам, которые приведены в главе СНиП II-23-81 , обеспечиваются при соблюдении следующих условий:

сварочные материалы для расчетных угловых швов применяются в соответствии с табл. 2 прил. 1 с учетом условий эксплуатации конструкций, указанных в табл. 1 прил. 1.

2.3. Расчетные сопротивления стыковых соединений , выполняемых всеми видами дуговой сварки, принимаются равными расчетным сопротивлениям стального проката при условии физического контроля качества швов в растянутых элементах и соблюдении требований п. 13.42 главы СНиП II-23-81 об обеспечении полного провара соединяемых элементов путем двухсторонней сварки, односторонней с подваркой корня шва или односторонней сварки на подкладке.

В случаях, когда в стыковых соединениях невозможно обеспечить полный провар элементов, рекомендуется принимать R_wy =0,7 R _у .

2.4. Несущая способность сварных соединений с угловыми швами зависит от ориентации шва относительно направления усилия, действующего на соединение. Однако учет этой зависимости существенно усложняет расчет соединения, в связи с чем расчетные сопротивления соед и нений с угловыми швами в главе СНиП II-23-81 приняты для наименее благоприятной ориентации (флангового шва) и независимыми от величины угла между продольной осью шва и направлением силового вектора, действующего на него.

2.5. Предельным состоянием для сварных соединений с угловыми швами является опасность разрушения. В связи с этим их расчетные сопротивления установлены по временному сопротивлению металла: для металла шва - в зависимости от нормативного сопротивления металла шва R _wf = f ( R_wun ); для металла границы сплавления - в зависимости от нормативного сопротивления основного металла R _wz = f ( R_un ).

Числовые значения расчетных сопротивлений сварных соединений с угловыми швами приведены в табл. 2 и 3 прил. 1.

3. РАСЧЕТ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

3.1. Расчет сварных стыковых соединений на центральное растяжение и сжатие следует проводить в соответствии с п. 11 .1 главы СНиП II-23-81.

3.2. С целью повышения эффективности использования наплавленного металла в соединениях с расчетными угловыми швами предусмотрено применение электродных материалов , обеспечивающих повышенные прочностные свойства металла шва. При этом возникает необходимость проверки прочности соединений по двум опасным сечениям: по металлу шва и по металлу границы сплавления.

3.3 ( 1 1.2). Сварные соединения с угловыми швами при действии продольной и поперечной сил следует рассчитывать на срез (условный) по двум сечениям:

по металлу границы сплавления

где l_w - расчетная длина шва, принимаемая меньше его полной длины на 10 мм; β _f и β _z - коэффициенты, принимаемые при сварке элементов из стали: с пределом текучести до 580 МП а (5900 кгс/см 2 ) по табл. 1 (34); с пределом текучести свыше 580 МПа (5900 кгс/см 2 ) независимо от вида сварки, положения шва и диаметра сварочной проволоки β _f = 0,7 и β _z = 1; γ _wf и γ _wz - коэффициенты условий работы шва, равные 1 во всех случаях, кроме конструкций, возводимых в климатических районах I ₁ , I ₂ , II ₂ и II ₃ , для которых γ _wf = 0 ,8 5 для металла шва с нормативным сопротивлением R_wun = 410 МПа (4200 кгс/см 2 ) и γ _wz = 0, 85 для всех сталей.

При сварке с использованием технологических приемов, направленных на повышение производительности наплавки, которые сопровождаются снижением глубины проплавления (например, сварка при удлиненном вылете электрода, при прямой полярности постоянного тока, с применением дополнительного присадочного материала и т.п.), значения коэффициентов рекомендуется принимать β _f = 0,7 и β _z = 1.

3. 4 ( 11.2). Для угловых швов, размеры которых установлены в соответствии с расчетом, в элементах из стали с пределом текучести до 285 МПа (2900 кгс/см 2 ) следует применять электроды или сварочную проволоку согласно табл. 2 прил. 1 настоящего пособия, для которых расчетные сопротивления срезу по металлу шва R_wf должны быть более R_wz , а при ручной сварке не менее чем в 1,1 раза превышают расчетные сопротивления срезу по металлу границы сплавления R_wz , но не превосходят значений R_wz β_z / β_f

в элементах из стали с пределом текучес т и свыше 285 МПа (2900 кгс/см 2 ) допускается применять электродные материалы, для которых выполняется условие

Вид сварки при диаметре сварочной проволоки d , мм

Значения коэффициентов β _f и β _z при катетах швов, мм

Читайте также: