Расчетное сопротивление металла на срез

Обновлено: 04.10.2024

Рассмотрены вопросы расчета и конструирования сварных соединений с угловыми швами, позволяю щ ими сократить расход основных видов ресурсов при сварке строительных стальных конструкций без ущерба для надежности и несущей способности соединений и конструкций в целом.

Даны примеры расчета соединений.

Для инженерно-технических работников проектных организаций и заводов-изготовителей строительных конструкций.

ПРЕДИСЛОВИЕ

Пособие составлено к главе СНиП II-23-81. В Пособии приведен ряд новых решений, направленных на экономию основных видов ресурсов, расходуемых при выполнении сварочных работ. Основное внимание уделено рациональному проектированию сварных соединений с угловыми швами, которые составляют по массе наплавленного металла около 90 % от общего количества сварных швов. Поэтому наибольший эффект может быть получен от оптимизации размеров э тих швов.

Новые нормы проектирования дают возможность сократить удельный расход наплавленного металла в строительных стальных конструкциях на 3 5-4 0 % .

Текст из главы СНиП II-23-81 отмечен в Пособии вертикальной чертой , в скобках указаны соответствующие номера пунктов и таблиц главы СНиП.

Пособие разработано ЦНИИСК им. Кучеренко (канд. техн. наук В. М . Барышев, при участии инж. Ю .А. Новикова).

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

1.1. При проектировании сварных соедине н ий следует:

принимать минимально необходимое количество и минимальные размеры сварных швов;

предусматривать применение высокопроизводительных механизированных способов сварки;

предусматривать применение эффективных сварочных материалов (электродов, электродных проволок, защитных газов, флюсов);

предусматривать такое расположение и размеры сварных швов , при которых максимально сокращалась бы необходимость кантовки конструкций при их изготовлении, а также уменьшились бы размеры соединяемых деталей;

обеспечивать свободный доступ к местам наложения швов и удобное пространственное положение с учетом выбранного способа и технологии сварки и принятого метода неразрушающего контроля шва.

1.2. Сокращение массы наплавленного металла при проектировании сварных соединений и элементов конструкций достигается путем повышения расчетных сопротивлений соединений с угловыми швами за счет применения эффективной технологии сварки и электродных материалов; соблюдения требований по назначению минимально допустимых катетов угловых швов, устанавливаемых в зависимости от наибольшей толщины свариваемых элементов, вида сварки и механических свойств стали; применения односторонних угловых швов в поясах сварных двутавров, при приварке ребер жесткости, диафрагм и других деталей, а также уменьшения количества деталей в элементах конструкций или их размеров (применения односторонних ребер жесткости, исключения фасонок в решетчатых конструкциях или уменьшения их размеров в связи с повышением расчетных сопротивлений соединений с угловыми швами и др.).

1.3. При проектировании сварных соединений следует учитывать, что увеличение сечений швов по сравнению с регламентированными в главе СНиП II-23-81 не только не повышает работоспособность конструкций, но в ряде случаев снижает ее.

2. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

2.1 (3.4). Расчетные сопротивления сварных соединений для различных видов соединений и напряженных состояний следует определять по формулам, приведенным в табл. 3 СНиП II-23-81.

2.2. Расчетные сопротивления сварных соединений, определенные по формулам, которые приведены в главе СНиП II-23-81 , обеспечиваются при соблюдении следующих условий:

сварочные материалы для расчетных угловых швов применяются в соответствии с табл. 2 прил. 1 с учетом условий эксплуатации конструкций, указанных в табл. 1 прил. 1.

2.3. Расчетные сопротивления стыковых соединений , выполняемых всеми видами дуговой сварки, принимаются равными расчетным сопротивлениям стального проката при условии физического контроля качества швов в растянутых элементах и соблюдении требований п. 13.42 главы СНиП II-23-81 об обеспечении полного провара соединяемых элементов путем двухсторонней сварки, односторонней с подваркой корня шва или односторонней сварки на подкладке.

В случаях, когда в стыковых соединениях невозможно обеспечить полный провар элементов, рекомендуется принимать R_wy =0,7 R _у .

2.4. Несущая способность сварных соединений с угловыми швами зависит от ориентации шва относительно направления усилия, действующего на соединение. Однако учет этой зависимости существенно усложняет расчет соединения, в связи с чем расчетные сопротивления соед и нений с угловыми швами в главе СНиП II-23-81 приняты для наименее благоприятной ориентации (флангового шва) и независимыми от величины угла между продольной осью шва и направлением силового вектора, действующего на него.

2.5. Предельным состоянием для сварных соединений с угловыми швами является опасность разрушения. В связи с этим их расчетные сопротивления установлены по временному сопротивлению металла: для металла шва - в зависимости от нормативного сопротивления металла шва R _wf = f ( R_wun ); для металла границы сплавления - в зависимости от нормативного сопротивления основного металла R _wz = f ( R_un ).

Числовые значения расчетных сопротивлений сварных соединений с угловыми швами приведены в табл. 2 и 3 прил. 1.

3. РАСЧЕТ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

3.1. Расчет сварных стыковых соединений на центральное растяжение и сжатие следует проводить в соответствии с п. 11 .1 главы СНиП II-23-81.

3.2. С целью повышения эффективности использования наплавленного металла в соединениях с расчетными угловыми швами предусмотрено применение электродных материалов , обеспечивающих повышенные прочностные свойства металла шва. При этом возникает необходимость проверки прочности соединений по двум опасным сечениям: по металлу шва и по металлу границы сплавления.

3.3 ( 1 1.2). Сварные соединения с угловыми швами при действии продольной и поперечной сил следует рассчитывать на срез (условный) по двум сечениям:

по металлу границы сплавления

где l_w - расчетная длина шва, принимаемая меньше его полной длины на 10 мм; β _f и β _z - коэффициенты, принимаемые при сварке элементов из стали: с пределом текучести до 580 МП а (5900 кгс/см 2 ) по табл. 1 (34); с пределом текучести свыше 580 МПа (5900 кгс/см 2 ) независимо от вида сварки, положения шва и диаметра сварочной проволоки β _f = 0,7 и β _z = 1; γ _wf и γ _wz - коэффициенты условий работы шва, равные 1 во всех случаях, кроме конструкций, возводимых в климатических районах I ₁ , I ₂ , II ₂ и II ₃ , для которых γ _wf = 0 ,8 5 для металла шва с нормативным сопротивлением R_wun = 410 МПа (4200 кгс/см 2 ) и γ _wz = 0, 85 для всех сталей.

При сварке с использованием технологических приемов, направленных на повышение производительности наплавки, которые сопровождаются снижением глубины проплавления (например, сварка при удлиненном вылете электрода, при прямой полярности постоянного тока, с применением дополнительного присадочного материала и т.п.), значения коэффициентов рекомендуется принимать β _f = 0,7 и β _z = 1.

3. 4 ( 11.2). Для угловых швов, размеры которых установлены в соответствии с расчетом, в элементах из стали с пределом текучести до 285 МПа (2900 кгс/см 2 ) следует применять электроды или сварочную проволоку согласно табл. 2 прил. 1 настоящего пособия, для которых расчетные сопротивления срезу по металлу шва R_wf должны быть более R_wz , а при ручной сварке не менее чем в 1,1 раза превышают расчетные сопротивления срезу по металлу границы сплавления R_wz , но не превосходят значений R_wz β_z / β_f

в элементах из стали с пределом текучес т и свыше 285 МПа (2900 кгс/см 2 ) допускается применять электродные материалы, для которых выполняется условие

Вид сварки при диаметре сварочной проволоки d , мм

Значения коэффициентов β _f и β _z при катетах швов, мм

Расчетное сопротивление металла на срез

Значения нормативных и расчетных сопротивлений при растяжении, сжатии и изгибе листового, широкополосного универсального проката и труб приведены в таблице В.3, фасонного проката - в таблицах В.4 и В.5 (приложение В).

Значения расчетных сопротивлений проката смятию торцевой поверхности, местному смятию в цилиндрических шарнирах и диаметральному сжатию катков приведены в таблице В.6 (приложение В).

6.2 Расчетные сопротивления гнутых профилей следует принимать равными расчетным сопротивлениям листового проката, из которого они изготовлены.

6.3 Значения расчетных сопротивлений отливок из углеродистой стали следует принимать по таблице В.7 (приложение В).

6.4 Расчетные сопротивления сварных соединений для соединений различных видов и напряженных состояний следует определять по формулам, приведенным в таблице 4.

Примечание - Значения коэффициентов надежности по металлу шва следует принимать равными: 1,25 - при 490 Н/мм ; 1,35 - при 590 Н/мм .

Расчетное сопротивление сварного стыкового соединения элементов из сталей с разными нормативными сопротивлениями следует принимать как для стыкового соединения из стали с меньшим значением нормативного сопротивления.

Значения нормативных и расчетных сопротивлений металла угловых швов приведены в таблице Г.2 (приложение Г).

6.5 Расчетные сопротивления одноболтового соединения следует определять по формулам, приведенным в таблице 5.

Значения нормативных и расчетных сопротивлений срезу и растяжению стали болтов в одноболтовых соединениях приведены в таблице Г.5, а смятию элементов, соединяемых болтами, в таблице Г.6 (приложение Г).

Значения расчетных сопротивлений растяжению фундаментных болтов приведены в таблице Г.7 (приложение Г).

Расчетное сопротивление растяжению U-образных болтов , указанных в 5.8, следует определять по формуле

6.7 Расчетное сопротивление растяжению высокопрочных болтов, классов прочности не менее 10.9, следует определять по формуле

6.8 Расчетное сопротивление растяжению высокопрочной стальной проволоки , применяемой в виде пучков или прядей, следует определять по формуле

6.9 Значение расчетного сопротивления (усилия) растяжению стального каната следует принимать равным значению разрывного усилия каната в целом, установленному НД на стальные канаты, деленному на коэффициент надежности по материалу =1,6.

7 Расчет элементов стальных конструкций при центральном растяжении и сжатии

7.1 Расчет элементов сплошного сечения

7.1.1 Расчет на прочность элементов из стали с нормативным сопротивлением 440 Н/мм при центральном растяжении или сжатии силой N следует выполнять по формуле

Расчет на прочность растянутых элементов, эксплуатация которых возможна и после достижения металлом предела текучести, а также растянутых или сжатых элементов из стали с нормативным сопротивлением >440 Н/мм следует выполнять по формуле (5) с заменой значения на .

7.1.2 Расчет на прочность сечений в местах крепления растянутых элементов из одиночных уголков, прикрепляемых одной полкой болтами, следует выполнять по формуле (5), а сечений растянутого одиночного уголка из стали с пределом текучести до 380 Н/мм , прикрепляемого одной полкой болтами, поставленными в один ряд по оси, расположенной на расстоянии не менее 0,5b (b - ширина полки уголка) от обушка уголка и не менее 1,2d (d - диаметр отверстия для болта с учетом положительного допуска) от пера уголка, по формуле

Где взять расчётное сопротивление срезу прутка из стали 20?

Не могу найти расчётное сопротивление срезу материалов.Данные только для болтов определённого класса.Как принимается расчётное сопротивление например для прутка из стали 20?

В справочнике Анурьева для Ст20 (нормализация) - допускаемое напряжение среза =850кгс/см^2 (при статической нагрузке),а если речь идет о Rср,то я бы взял Rср=предел текучести/1,6=2450/1,6=1500кгс/см^2.

__________________
"Мнение не бывает ни истинным, ни ложным, а лишь полезным в жизни или бесполезным. ",- Ауробиндо
И не надо делать удивленных движений руками.

Хочу быть фотографом :)

Пределу текучести равно к примеру сопротивление изгибу,но об этом конкретно сказано в СНиПе.Может я про срез не нашёл?!

Поисщите в Марочнике сталей под ред. Сорокина, там должно быть значение предела прочности и текучести перемножите на коэф. пуасона 0,3 для сталей и получите предел прочности на срез и предел текучести для среза. Для стали 20 пс 115-147 МПа и 42-48 МПа соответственно.

Привет всем.
Большая просьба:
хотелось бы кратенькие пояснения к ответам:
->getr
Почему 1.6?
->Dime_Polak
Почему значение из марочника нужно умножать на 0.3
->Всем
Я не совсем понимаю СНиП II-23-81:
в них про срез сказано только в разделе "Расчёт болтовых соединений".Что все остальные профили и прокаты расчитываются только на сдвиг и изгиб?!

Я не совсем понимаю СНиП II-23-81:
в них про срез сказано только в разделе "Расчёт болтовых соединений".Что все остальные профили и прокаты расчитываются только на сдвиг и изгиб?!

Да я сам задумался.. сдвиг, срез. )) Ну, формула-то есть, с бумажным вариантом снипа совпадает.
А вообще нет никаких сдвигов, срезов и сжатий, есть главные напряжения

->Dime_Polak
Почему значение из марочника нужно умножать на 0.3

Все просто коэф. Пуасона является коэф. пропорциональности связывающим между собой предельно допустимые нормальные напряжения с предельлно допустимыми касательными напряжениями для данного материала. Для стали коэф. Пуасона равен 0,3, для бетонов 0,2-0,3, для грунтов 0,1-0,3.

уже сам по себе ошибочен. Сопротивление срезу определяется на экспериментальных образцах (по методике ГОСТ или иной) и относится к материалу (например стали 20), а не к конкретному изделию.
Конкретное изделие (например пруток) на реальном объекте может быть УСТАНОВЛЕНО по-разному, и соответственно при расчете должны применяться различные схемы нагружения, конкретно для каждого случая.
В машиностроении прутки (да и обычные болты кстати) на срез не расчитывают (так как расчетная схема не будет соответствовать реальным условиям нагружения). В машиностроении на срез работают только штифты (при условии что они беззазорно соприкасаются с сопрягаемыми отверстиями).
Допустим есть реальный пруток. Он сломается (срежется) при разных усилиях, если его нагружать:
в беззазорном отверстии (начальный контакт по плоскости);
в отверстии с большим зазором (начальный контакт по линии и после деформации - по пятну);
при перерубании гильотиной (начальный контакт по линии).

->Владимиру Егорьеву
Есть два способа расчета стальных конструкций:метод предельных состояний и метод допускаемых напряжений(1-й-в стоительстве,а 2-й в машиностроении).Переход из одного в другой в случае нужды я произвожу с помощью усредненного коэффициента=1,6-1,7.
Бесспорно, если есть все данные под рукой ,то лучше воспользоваться формулой Rs=0.58*Ry,где Ry-рассчетное сопротивление стали.Так например для трубы (ст.18кп)Rs=0.58*2350=1363кгс/см2,-это для трубы ,прутка в СНиПе я не нашел.Вот именно потому,что не нашел для прутка ст.20 я бы поступил так:взял бы из Анурьева напр. доп.напряжение на срез=850кгс/см2 и помножил бы на коэффициент 1,6-1,7(1,7-для ответств.констр.)и получил бы 850*1,7=1445 ,это значение и принял бы в качестве Rs;или взял бы предел текучести из Анурьева =2450 и разделил бы его на 1,7-получил бы значение близкое к предыдущему(2450/1,7=1441).Брать пред.текучести можно, так как для малоуглеродистых сталей он равен Ry.Вот вкратце мои соображения.

->getr
Мысль понятна.
Я посмотрел П.Е. Богуславского "Металлические конструкции грузоподъёмных машин и сооружений" и там напечатано следующее:
". Различают два принципиально различных метода прочностного расчёта элементов стальных конструкций,а именно:метод допускаемых напряжений и метод предельных состояний.
Метод допускаемых напряжений был разработан ещё в начале прошлого века (книга издана в 1961 году ) и являлся единственным методом прочностного расчёта вплоть до 30-х годов настоящего столетия.
Метод предельных состояний как наиболее прогрессивный является в настоящее время единым методом расчёта всех инженерных конструкций. "
Как я понимаю именно для этих двух методов приведены формулы в табл.1* СНиП II-23-81.Метод предельных состояний расчитывается-по временному сопротивлению,а метод допускаемых напряжений-по пределу текучести.

PS:
1.По каким соображениям следует подразделять методы прочностных расчётов в зависимости от отрасли?
2.Где можно посмотреть про коэффициент 1.6-1.7.Я в СНиПе нашёл только коэфициент надёжности-"3.9. Значение расчетного сопротивления (усилия) растяжению стального каната следует принимать равным значению разрывного усилия каната в целом, установленному государственными стандартами или техническими условиями на стальные канаты, деленному на коэффициент надежности m = 1,6."?

->Владимиру Егорьеву
Еще раз про 1,6. 1,7 см. прикрепленный рисунок.
Про канат:Канат выбирается по разрывному усилию,которое>=произведению максимального натяжения в канате на к-т запаса прочности,который берется взависимости от назначения каната и типа привода и режима работы.
Как разделять методы:что конструируешь,такой метод и применяй,стоительную конструкцию-по стоительноц методе,и т.п.
канат по методике расчета грузоподъемных и транспортирующих машин
[ATTACH]1179136858.gif[/ATTACH]

Откуда ж в СНиПах вы найдете метод доп. напряжений? СНиПы и были созданы для реализации метода предельных состояний..

->Om81
Табл.1.Для растяжения,сжатия и изгиба:
1.По пределу текучести-по допускаемым напряжениям.
2.По временному сопротивлению-по предельному состоянию.

ПРЕДИСЛОВИЕ

1. ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

2. РАСЧЕТНЫЕ СОПРОТИВЛЕНИЯ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

3. РАСЧЕТ СВАРНЫХ СОЕДИНЕНИЙ

N / ( β_f k_f l_w ) ≤ R_wf γ_wf γ_c ; (1) [12 0]

N / ( β_z k_f l_w ) ≤ R_wz γ_wz γ_c . (2) [121 ]

где l_w - расчетная длина шва, принимаемая меньше его полной длины на 10 мм; β _f и β _z - коэффициенты , принимаемые при сварке элементов из стали: с пределом текучести до 580 МП а (5900 кгс/см 2 ) по табл. 1 (34); с пределом текучести свыше 580 МПа (5900 кгс/см 2 ) независимо от вида сварки, положения шва и диаметра сварочной проволоки β _f = 0,7 и β _z = 1; γ _wf и γ _wz - коэффициенты условий работы шва, равные 1 во всех случаях, кроме конструкций, возводимых в климатических районах I ₁ , I ₂ , II ₂ и II ₃ , для которых γ _wf = 0 , 8 5 для металла шва с нормативным сопротивлением R_wun = 410 МПа (4200 кгс/см 2 ) и γ _wz = 0, 85 для всех сталей.

Значения коэффициентов β _f и β _z при катетах швов, мм

Автоматическая при d = 3 - 5

Автоматическая и полуавтоматическая при d = 1 , 4 - 2

Нижнее, горизонтальное, вертикальное

Ручная; полуавтоматическая проволокой сплошного сечения при d < 1, 4 или порошковой проволокой

В лодочку нижнее, горизонтальное, вертикальное, потолочное

Примечан ие . З н ачения коэффициентов соответствуют нормальным режимам сварки.

При выборе электродных материалов следует учитывать группы конструкций и климатические районы , указанные в табл. 55 (В Пособии табл. 1 прил. 1).

3.5. Левая часть выражений (3) и (4) 1,1 R_wz < R_wf и R_wz < R_wf означает необходимость применения электродных материалов, обеспечивающих высокую прочность металла шва. Правая часть этих выражений R_wf ≤ R_wz β_z / β_f указывает верхний предел значения R_wf , выше которого увеличение прочности металла шва нецелесообразно, поскольку несущую способность соединения будет определять сечение по металлу границы сплавления.

При проектировании сварных соединений возможны исключения из требований, указанных в выражениях (3) и (4), которые определяются дискретностью значений входящих в них параметров, ограниченностью ассортимента сварочных проволок для механизирован н ой сварки и условиями организации производства. Поэтому в ряде случаев для расчетных угловых швов целесообразно применять сварочную проволоку, при которой R_wf ≤ R_wz β_z / β_f .

3.6. В зависимости от значений R_wf _, R_wz и β_f , характеризующих соединение с угловыми швами, прочность одного из двух расчетных сечений меньше прочности другого сечения. Поэтому для расчета такого соединения на срез (условный) достаточно произвести проверку менее прочного сечения. Расчетные сечения, по которым следует производить проверку прочности соединения с угловыми швами, в зависимости от параметров R_wun _, R_un и β_f , указаны в табл. 2 (для конструкций во всех климатических районах, кроме I ₁ , I ₂ , II ₂ , II ₃ ) и табл. 3 (для конструкций в климатических районах I ₁ , I ₂ , II ₂ , II ₃ ).

Примечан ие . Коэффициенты β _f и β _z связаны зависимостью , поэтому в табл. 2 и 3 значения β _z не приводятся.

3.7. Предельные усилия на сварные соединения с угло в ыми швами для наиболее распространенных сочетаний электродных материалов, условий сварки и катетов швов приведены в табл. 1 и 2 прил. 2.

3.8. Расчет сварных соединений с угловыми швами на действие момента, на одновременное действие сил и момента, а также поясных соединений с угловыми швами в составных двутавровых балках следует производить по двум сечениям в соответствии с требованиями п п . 11.3, 11.5 и 11 .1 6 главы СНиП II-23-81. При этом в общем виде расчетные формулы представляют собой сравнение напряжений, возникающих от действия усилий в расче т ном сечении по шву (τ _f ) и по металлу границы сплавления (τ _z ), с соответствую щ ими расчетными сопротивлениями с учетом коэффициентов условий работы:

Группы стальных конструкций

Группа 1. Сварные конструкции* или их элементы, работающие в особо тяжелых условиях (согласно ГОСТ 25546), в том числе максимально стесняющих развитие пластических деформаций, или подвергающиеся непосредственному воздействию динамических**, вибрационных или подвижных нагрузок [балки крановых путей; балки рабочих площадок; балки путей подвесного транспорта; элементы конструкций бункерных и разгрузочных эстакад, непосредственно воспринимающих нагрузки от подвижных составов; главные балки и ригели рам при динамической нагрузке; пролетные строения транспортёрных галерей; фасонки ферм; стенки, окрайки днищ, кольца жесткости, плавающие крыши, покрытия резервуаров и газгольдеров; бункерные балки; оболочки параболических бункеров; стальные оболочки свободно стоящих дымовых труб; сварные специальные опоры больших переходов линий электропередачи (ВЛ) высотой более 60 м; элементы оттяжек мачт и оттяжечных узлов].

Группа 2. Сварные конструкции либо их элементы, работающие при статической нагрузке при наличии растягивающих напряжений [фермы; ригели рам; балки перекрытий и покрытий; косоуры лестниц; оболочки силосов; опоры ВЛ, за исключением сварных опор больших переходов; опоры ошиновки открытых распределительных устройств подстанций (ОРУ); опоры транспортёрных галерей; прожекторные мачты; элементы комбинированных опор антенных сооружений (АС) и другие растянутые, растянуто-изгибаемые и изгибаемые элементы], а также конструкции и их элементы группы I при отсутствии сварных соединений и балки подвесных путей из двутавров по ГОСТ 19425 при наличии сварных монтажных соединений.

Группа 3. Сварные конструкции либо их элементы, работающие при статической нагрузке, преимущественно на сжатие [колонны; стойки; опорные плиты; элементы настила перекрытий; конструкции, поддерживающие технологическое оборудование; вертикальные связи по колоннам с напряжениями в расчетных сечениях связей свыше 0,4Ry; анкерные, несущие и фиксирующие конструкции (опоры, ригели жестких поперечин, фиксаторы) контактной сети транспорта; опоры под оборудование ОРУ, кроме опор под выключатели; элементы стволов и башен АС; колонны бетоновозных эстакад; прогоны покрытий и другие сжатые и сжато-изгибаемые элементы], а также конструкции и их элементы группы 2 при отсутствии сварных соединений.

Группа 4. Вспомогательные конструкции зданий и сооружений (связи, кроме указанных в группе 3; элементы фахверка; лестницы; трапы; площадки; ограждения; металлоконструкции кабельных каналов; вспомогательные элементы сооружений и т.п.), а также конструкции и их элементы группы 3 при отсутствии сварных соединений.

1 При назначении стали для конструкций зданий и сооружений класса КС-3 (ГОСТ 27751) номер группы конструкций следует уменьшать на единицу (для групп 2-4).

2 При толщине проката t > 40 мм номер группы конструкций следует уменьшать на единицу (для групп 2-4); при толщине проката * Конструкция или её элемент считается имеющим сварные соединения, если они расположены в местах действия значительных расчетных растягивающих напряжений или ** Конструкции относятся к подвергающимся воздействию динамических нагрузок, если отношение абсолютного значения нормального напряжения, вызванного динамической нагрузкой, к суммарному растягивающему напряжению от всех нагрузок в том же сечении

Читайте также: