Армирование подколонника фундамента под стальную колонну
Обновлено: 24.04.2024
2.40. Для выявления необходимости расчетного армирования подколонника в зоне прямоугольного сечения первоначально производится проверка его прочности как внецентренно сжатого бетонного сечения согласно п. 3.5 СНиП 2.03.01-84.
Размеры сжатой зоны и ее площадь А b для бетонных неармированных подколонников рекомендуется определять по формулам, приведенным в прил. 4 для четырех форм сжатой зоны в зависимости от величины эксцентриситетов.
Для форм сжатой зоны 1, 3 и 4 определяются размеры, площадь сечения сжатой зоны А b и проверяется прочность бетона из условия N £ Rb А b .
Для 2-й формы сжатия определяются размеры х и y и положение центра тяжести сжатой зоны сх и с y . Бетонное сечение удовлетворяет услиям прочности при выполнении условий: с x > е x , с y > e y .
При расчете бетонных подколонников по прочности расчетные сопротивления бетона следует принимать с необходимыми коэффициентами условий работы согласно табл. 15 СНиП 2.03.01-84 (для бетонных конструкций g b9 = 0,9; при бетонировании подколонников в вертикальном положении при высоте слоя бетонирования более 1,5 м g b3 = 0,85).
При выполнении бетонных подколонников должны быть выполнены конструктивные требования п. 4.23.
2.41. Проверка прочности прямоугольного железобетонного сечения 1-1 (см. черт. 20) при действии момента в одной плоскости производится по формулам (36)-(39) СНиП 2.03.01-84.
При расчете прочности прямоугольных сечений железобетонных подколонников сжатую арматуру рекомендуется не учитывать. В этом случае армирование подколонника выполняется в соответствии с п. 4.21.
Продольная арматура железобетонных подколонников должна быть подобрана с учетом требований по ширине раскрытия трещин (см. разд. 2).
2.42. Расчет коробчатых сечений 2-2 (см. черт. 20) производится как внецентренно сжатых железобетонных сечений на усилия, указанные в п. 2.35 без учета величин h , еа .
Для коробчатых сечений стаканной части подколонника продольную арматуру допускается определять на действие условных изгибающих моментов М k , М' k без учета нормальной силы, раздельно для каждого направления изгиба.
Изгибающие моменты М k , М' k определяют от действующих сил относительно точек k, k' (черт. 21) поворота колонны. Моменты в плоскости х принимают равными:
Аналогично вычисляют изгибающие моменты М ky , М ky ¢ с заменой M x , Qx , lc соответственно на M y , Qy , bc .
Черт. 21. Расчетная схема стаканной части подколонника
1 - горизонтальные сетки
2.43. При расчете железобетонных подколонников расчетные сопротивления бетона следует принимать с необходимыми коэффициентами условий работы ( g b2 = 1,1 или g b2 = 0,9) в зависимости от характера учитываемых нагрузок (см. табл. 15 СНиП 2.03.01-84).
2.44. Поперечная арматура стаканной части подколонника, выполняемая в виде горизонтальных сварных сеток, определяется в сечении 1-1 (см. черт. 21) по расчету на условные изгибающие моменты М k , М' k , определяемые по формулам (58) и (59).
Площадь поперечной арматуры сеток (суммарная площадь стержней в одном направлении) определяется из уравнений:
где А si - площадь сечения всех стержней арматуры в одном направлении на i-м уровне;
zi - привязка сеток поперечной арматуры к торцу колонны.
2.45. При одинаковых диаметрах стержней арматуры сеток и одинаковой марке стали площадь сечения рабочей арматуры сварной сетки равна:
Аналогично определяется арматура А sy от изгибающих моментов М ky , М ky ¢ .
2.46. В случае действия продольной силы в пределах ядра сечения (е £ lc / 6, e £ bc / 6 ) поперечное армирование подколонника назначается конструктивно.
РАСЧЕТ ПОДКОЛОННИКА НА МЕСТНОЕ СЖАТИЕ
2.47. Расчет подколонника на местное сжатие (смятие) под торцом колонны (или ветви двухветвевой колонны) выполняется в соответствии с пп. 3.39, 3.41 СНиП 2.03.01-84.
2.48. При расчете на местное сжатие дна стакана подколонника без поперечного (косвенного) армирования должно удовлетворяться условие
где Nc - расчетная продольная сила в уровне торца колонны или ветви двухветвевой колонны, определяемая по п. 2.20;
y loc - коэффициент, равный при e 0 £ lc / 6 (bc / 6) - 1,0, при e 0 > lc / 6 (bc / 6) - 0,75 ;
Rb,loc - расчетное сопротивление бетона смятию, определяемое по формуле
где j loc = , но не более 2,5 , (65)
здесь Rb - призменная прочность бетона подколонника, принимаемая как для бетонных конструкций с учетом необходимых коэффициентов условий работы g b3 , g b9 по табл. 15 СНиП 2.03.01-84;
А loc2 - площадь поперечного сечения подколонника;
А loc1 - площадь торца колонны или ветви двухветвевой колонны.
2.49. При невыполнении условия (63) ниже дна стакана должны быть установлены сетки косвенного армирования, сечение арматуры которых и шаг стержней определяются по п. 2.50.
2.50. Несущая способность сечения при наличии сеток косвенного армирования определяется из условия
Rb,red - приведенная призменная прочность бетона при работе на местное сжатие, определяемая по формуле
где j loc,b = , но не более 3,5 ;
Rs,xy - расчетное сопротивление арматуры сеток.
где А lf - площадь сечения бетона внутри контура сеток;
n x , Asx , lx - соответственно число стержней, площадь поперечного сечения и длина стержня в одном направлении (считая в осях крайних стержней);
ny , A sy , ly - то же в другом направлении;
S - расстояние между сетками.
j = 1 / (0,23 + y ) , (70)
2.51. Минимальное число сеток принимается равным 2 (см. п. 4.28). При этом выполняется проверка на местное сжатие бетона в уровне нижней сетки но условию (63). Площадь смятия А loc1 в формуле (63) определяют как
где z — расстояние от дна стакана до нижней сетки.
При невыполнении условия прочности (63) следует увеличить число сеток до трех или четырех с соответствующей проверкой.
РАСЧЕТ ФУНДАМЕНТОВ ПО ОБРАЗОВАНИЮ
И РАСКРЫТИЮ ТРЕЩИН
2.52. Расчет по образованию и раскрытию трещин плитной части фундамента и подколонника производится в соответствии со СНиП 2.03.01-84.
Для коробчатого сечения подколонника 2-2 (по черт. 20), а также для прямоугольного сечения 1-1 в подколонниках, процент армирования которых по одной стороне не превышает 0,008, или растягивающие напряжения s по наименее сжатой грани не превышают 2Rbt,ser , расчет по образованию и раскрытию трещин не производится.
Величина растягивающего напряжения определяется по формуле
2.53. Расчет по образованию и раскрытию трещин плитной части фундамента производится для сечения, в котором требуется максимальное количество арматуры из расчета по прочности.
2.54. Проверка ширины раскрытия трещин не требуется, если от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, вводимых в расчет с коэффициентом надежности по нагрузке g f = 1, трещины не образуются. Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента, выполняется в соответствии с пп. 4.5—4.7 СНиП 2.03.01-84.
2.55. Определение ширины acrс раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элементов фундамента, производится в соответствии с указаниями пп. 4.14—4.16 СНиП 2.03.01-84 и рекомендациями пп. 2.56-2.60 настоящего Пособия.
2.56. Проверка ширины раскрытия трещин для изгибаемой плитной части и внецентренно сжатого подколонника при однорядном армировании не производится в следующих случаях:
если коэффициент армирования сечения m , равный отношению площади сечения арматуры А sl или Asb к площади соответствующего сечения бетона при рабочей высоте h0 , дня арматуры классов A-II и A-III более 0,02;
если при любом коэффициенте армирования сечения диаметр арматуры класса A-II не превышает 22 мм.
2.57. Расчет ширины раскрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента, производится только один раз:
если Mr1 / Mr2 ³ , то проверяется продолжительное раскрытие трещин от длительного действия постоянных и длительных нагрузок;
здесь М r1 — изгибающий момент М r от постоянных и длительных нагрузок;
Mr2 — суммарный момент М r от полной нагрузки, включающей и кратковременные нагрузки.
2.58. Ширина раскрытия трещин а crc , мм, определяется по формуле
где j l - коэффициент, принимаемый равным: при учете кратковременных нагрузок и непродолжительного действия постоянных и длительных нагрузок - 1, при учете продолжительного действия постоянных и длительных нагрузок для фундаментов, расположенных выше уровня грунтовых вод, и при переменном уровне грунтовых вод
j l = 1,6 - 15 m ; (75)
для фундаментов, расположенных ниже уровня грунтовых вод , - 1,2;
h - коэффициент, принимаемый равным 1 при стержневой арматуре периодического профиля, при гладкой - 1,3;
m - коэффициент армирования сечения, принимаемый равным отношению площади сечения арматуры к площади сечения бетона (при рабочей высоте h0 и без учета сжатых свесов полок), но не более 0,02;
d - диаметр арматуры, в мм, принимаемый при различных диаметрах стержней из условия
Для слабоармированных элементов при m £ 0,008 и Mr2 < М 0 ширину раскрытия трещин от непродолжительного действия всех нагрузок допускается определять линейной интерполяцией между значением а crc = 0 при моментах:
и значением acrc , вычисленным по формуле (74), при моменте
y = 15 m a / h , но не более 0,6; (79)
b, h - ширина и высота сечения сжатой грани.
В формуле (79) m , h - обозначения те же, что в формуле (74).
При этом ширина продолжительного раскрытия трещин от действия постоянных и длительных нагрузок определяется умножением acrc от действия всех нагрузок на отношение
Момент сопротивления приведенного сечения для крайнего растянутого волокна W pl рекомендуется определять по формулам:
при расчете подколонников и плитной части фундамента (нижняя ступень) прямоугольного сечения
Wpl = (0,292 + 1,5 As a / bh + 0,15 A ¢ s a / bh) bh 2 ; (81)
при расчете плитной части ступенчатого фундамента таврового сечения
где Ib,0 , Is,0 — моменты инерции соответственно площади сечения сжатой зоны бетона и растянутой арматуры относительно нулевой линии.
2.59. Величину s s допускается определять упрощенным способом по формуле
где М pr — предельный момент по прочности, равный
где Mcal — момент от действия полной нагрузки с коэффициентом надежности по нагрузке g f > 1;
Asf — фактическая площадь принятой арматуры;
А st — площадь арматуры, требуемая по расчету прочности.
2.60. Ширина непродолжительного раскрытия трещин от действия полной нагрузки определяется как сумма ширины раскрытия от длительного действия постоянных и длительных нагрузок и приращения ширины раскрытия от действия кратковременных нагрузок, определяемого при коэффициенте j l = 1 по формуле
где acrc1 - ширина раскрытия трещин от кратковременного действия полной нагрузки;
acrc2 - начальная ширина раскрытия трещин от постоянных и длительных нагрузок (при их кратковременном действии);
a crc3 - ширина продолжительного раскрытия трещин от действия постоянных и длительных нагрузок.
2.61. Для фундаментов, находящихся в неагрессивной среде, при расположении элемента выше или ниже расчетного уровня грунтовых вод ширина непродолжительного раскрытия трещин а crc должна быть не более 0,4 мм, продолжительного - не более 0,3 мм. При расположении элемента в грунте при переменном уровне грунтовых вод ширина непродолжительного раскрытия трещин а crc должна быть не более 0,3 мм, продолжительного - не более 0,2 мм.
2.62. При наличии агрессивной среды предельно допустимая ширина раскрытия трещин принимается по СНиП 2.03.11-85.
3. РАСЧЕТ ОТДЕЛЬНО СТОЯЩИХ ФУНДАМЕНТОВ
ПОД СТАЛЬНЫЕ КОЛОННЫ
ОСНОВНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ
3.1. Основные размеры плитной части фундамента и подколонника по прочности и раскрытию трещин определяют так же, как и для фундаментов под железобетонные колонны (см. разд. 2).
3.2. Отметка верха подколонника и размеры его в плане определяются в зависимости от размеров и принятого способа опирания башмака и метода монтажа стальных колонн (см. п. 3.14).
Минимальные размеры подколонников стальных колонн определяются расположением анкерных болтов для крепления колонн, расстоянием от оси болта до края фундамента (см. табл. 1 и п. 3.13) и размерами опорных плит башмаков.
ФУНДАМЕНТНЫЕ БОЛТЫ. КОНСТРУКТИВНЫЕ УКАЗАНИЯ
3.3. Фундаментные болты для крепления строительных конструкций должны проектироваться в соответствии со СНиП 2.09.03-85.
Конструкции болтов должны выполняться в соответствии с ГОСТ 24379.0-80 и ГОСТ 24379.1-80.
3.4. По конструктивному решению болты могут быть с отгибом, с анкерной плитой, прямые и конические (табл. 1).
Как правильнее армировать подколонник?
Парный стержень для дуговой сварки см. Рис 56. Руководство по конструированию.
ГОСТ 10884-98 это ГОСТ на другую арматуру , а не на А500С, посмотрите, вроде ошибка. А240С тоже нет, она по умолчанию А240.
Также можно посмотреть "Методическое пособие. Проектирование железобетонных конструкций с применением сварных сеток и каркасов заводского изготовления" в любом случае установка связей между каркасами требуется, ставил бы через 400 мм по длине стороны. Руководство разрешало не ставить связи между сетками , но могут докопаться через пункт из СП относительно мест перегибов
__________________
Не я сделал из себя машину для убийст (с) Джон Рэмбо
-||- для инженерных задач :crazy: (с) by me
все верно: поставили сетки , сварили на стройке нахлесточным швом, установили шпильки и готово. А для каркасов пространственных там по хорошему надо К1-Кт варить, во первых чтобы обеспечить прочность стыка , ну и не пережечь случайно.
Критериев для выбора лучше-хуже очень много, вплоть до настроения заказчика в момент рассмотрения документации. Смотря какие строители, если известен подрядчик. В простых фундаментах небольшого размера применяю вязаный каркас как в подколоннике, так и в подошве. Строителям никто не мешает смастерить его отдельно, а потом смонтировать как объемный. Аналогично и сетка в подошве. Даже если варить на стройке начнут ручной дуговой сваркой, сечения арматуры обычно больше, чем нужно по конструктивным соображениям. Для подколонников 1,5-2 м уже удобнее для производства работ сетки. Хотя это дело предпочтения опять же.
Оснащение проходки горных выработок, ПОС, нормоконтроль, КР, АР
Каркасы надо много рисовать.
Обычные плоские 4 шт. не держат кручение.
Пространственный ещё дольше рисовать.
На что ставить каркас ? На бетонную подготовку нельзя, з.с. Загибать лапки, так они окажутся на разной высоте.
Каркасы ведь ещё и весят прилично. Если их 4 шт. руками ставить.
Рабочим, наверное, проще сварные пространственные каркасы.
При ошибке велика её цена. КП уже нигде не пригодятся, а вязанные режут перед вязкой.
КП должны свариваться к1-кт. То есть на заводе. То есть организовать, привезти.
Такое впечатление, что эти чертежи рисовала программа. Сотрите эту программу. Она там нафигачила и 56 и 55 - штангенциркуль нужен. И вообще криво все. Если по этим чертежам делать эти фундаменты - чистое разорение: смета будет убогая, недобор по кг.
Каркасы надо много рисовать.
Обычные плоские 4 шт. не держат кручение.
Пространственный ещё дольше рисовать.
Конечно для строителей, но на радость буржую-заказчику. Вы за кого, даже если денег дадут?
Лучше всегда рисовать КЖИ. Это быстро и проще. КЖИ это самый простой подраздел. Кинул чертежи на арматурную площадку. Зачем на этой площадке весь фундамент - только мозг засирать. А это армирование должно быть сборочное. И вот как раз позиций для сборки и не хватает. Эти программы ущербные. Их писали программисты, им бы, что по проще - у них не та оперативка в голове. Раньше, обычно после распечатки, вручную эти чертежи доводили до ума при помощи резинового клея и карандаша. Да и формат чертежа не экономят. Лист можно в 1.5 раза уменьшить.
А какой каркас: плоский, пространственный - да все равно, как удобнее.
- там можно и такой вариант выбрать (армирование готовыми сетками), но сварка для таких сеток особая - не для строителей-монтажников, а для заводов ЖБИ, поэтому не использую.
Вам виднее - Вы автор. Сетки заказать на стороне: проще и быстрее. А если есть станки, пускай в аренду, можно и на месте.
----- добавлено через ~4 мин. -----
Не армирование. Но исключить посредников с их накладными расходами всегда было актуально.
Я тут видел, как здоровый такой торговый центр отделывали мет.панелями по каркасу. Прямо на площадке 2-а гибочных станка китайских. Гнут короба и тут же монтаж. Удобно очень. Я потом посмотрел стоимость этих станков. Если честно очень намного дешевле лады-гранты. После объекта можно и сдать в металлолом.
Пространственные каркасы собираются из плоских сеток. Поэтому в углах парные стержни. Это соседние стержни двух смежных сеток.
Ну привязывать надо конечно по защитному слою, но тут 55 это так просто привязали крайний стержень сетки.
- не получается, привязка конца горизонтального стержня должная быть (1000-850)/2=75, либо длина 850 неверна.
Учитывая что на текущий момент руководство не имеет нормативного статуса , то надо выполнять требования обязательных норм. Армирование подколонника делаем как для колонны. Использование сварных сеток не отменяет требования норм о необходимости установки шпилек через 400 мм по ширине грани. В руководстве данный момент освещен на Рис.72.
Почему не вяжем сетки в углах, а именно привариваем , потому что :
"10.3.19 Поперечная арматура, предусмотренная для восприятия поперечных сил, крутящих моментов и для сопротивления продавливанию, должна иметь надежную анкеровку по концам, обеспечивающую равнопрочность соединений и поперечной арматуры. Анкеровка осуществляется путем приварки к продольной арматуре, охвата продольной арматуры или с помощью анкерных устройств на концах стержней. В сварных сетках вопрос решается через приварку дублирующих продольных стержней"
Использование сварных сеток не отменяет требования норм о необходимости установки шпилек через 400 мм по ширине грани.
- это конструктивная арматура, т. е. только для фиксации проектного положения при бетонировании. Если фиксация обеспечена иным способом, то они не требуются.
Конструктор поставил 3 сетки в подколоннике. Я не согласен.
Здравствуйте. Решил посмотреть консттруктивный раздел проекта. Смотрю армирование подколонника. Там сверху какието 3 сетки (в месте опирания металлической колонны на подколонник). Я спрашиваю зачем - никто не знает (в том числе и главспец). Открываю учебники - там нет. Посмотрел разные нормы - там тоже нет. Сам по образованию конструктор и помню, что такие сетки ставятся от скалывания, продавливания и смятия. Но здание одноэтажное, нагрузки и моменты соответственно не большие. Считаю, что не надо ставить такие сетки. Может я ошибаюсь?
Да, и еще уголки какието в тех фундаментах, на которые ставятся колонны со связями. Они вроде как удерживают опорную плиту от сдвига, но я считаю, что сами анкера вполне могут справится с этой задачей.
Всё правильно - сетки "от смятия", уголки - анкерующие устройства - "от поперечной силы".
Необходимость и того и другого подтверждается расчетом. Обычно в связевом блоке всегда ставим упоры.
Опять же - одноэтажное здание - понятие растяжимое. Этаж и 20м может быть высотой.
__________________
Дураки учатся на своих ошибках, умные на чужих, а мудрые смотрят на них и неспеша пьют пиво.
Сетки в подклоннике ставятся тогда, когда напряжения под плитой колонны близки к расчетному сопротивлению сжатия бетона. Какие у вас нагрузки и площадь опирания металлической колонны?
Уголки (шпоры) ставятся при больших поперечных силах в связевых блоках.
Имхо,приведен странноватый фундамент
Как конструктор, скажу, что наличие указанных сеток - это как бальзам на сердце. Обосновать расчетом можно не все и не всегда - надо знать предел, когда требование "численных" доказательств с конструктора начинает входить в категорию "удар ниже пояса". И потом - расчет - это способ мышления. Послушайте мысли конструктора без цифирей.
Арматурная сетка под обрезом фундамента, требующая мизерного расхода материала и трудозатрат, МНОГОкратно увеличивает НАДЕЖНОСТЬ работы бетона в этой зоне и в базового узла в целом. По краям опорной плиты колонны в плоскости действия момента действуют локально-высокие давления, огорчающие подливку и бетон под подливкой. Кроме того, в случае плохого качества бетонных работ эти сетки выступят гарантией компенсации недобранной прочности, усадочных трещин и прочего, будут помогать бетону напрямую и косвенно. Кроме этого, к этим сеткам можно будет прикрепить болтовой блок и шпоры (связевых колонн).
Как директор, Вы обязаны выделить исполнителю премию за проявленную ответственность. Но небольшую, т.к. не смог толком обосновать.
Всё верно, Ильнур, у нас тоже ставят сетки эти во все фундаменты. Лишними никак не будут.
Просто как это происходит обычно - берут "аналог" - и вперед!
Продажа навыков и умений
| Арматурная сетка под обрезом фундамента, требующая мизерного расхода материала и трудозатрат, МНОГОкратно увеличивает НАДЕЖНОСТЬ работы бетона в этой зоне и в базового узла в целом. По краям опорной плиты колонны в плоскости действия момента действуют локально-высокие давления, огорчающие подливку и бетон под подливкой. Кроме того, в случае плохого качества бетонных работ эти сетки выступят гарантией компенсации недобранной прочности, усадочных трещин и прочего, будут помогать бетону напрямую и косвенно. Кроме этого, к этим сеткам можно будет прикрепить болтовой блок и шпоры (связевых колонн). |
| Как директор, Вы обязаны выделить исполнителю премию за проявленную ответственность. Но небольшую, т.к. не смог толком обосновать. |
Выдержка из руководства по конструированию жб, раздел фундаменты и ростверки, подраздел фундаменты стальных колонн.
| Выдержка из руководства по конструированию жб, раздел фундаменты и ростверки, подраздел фундаменты стальных колонн. |
Как раз сидел его читал -). И нашел, что сеток должно быть 4.
Ладно, говорят Путин к нам приезжает. Надо пойти с ним поговорить, может заказ какой-нибудь перепадет.
Стандартные решения. Сетка с уголком, возможно, по расчёту для одноэтажного здания и не потребовались бы, но я бы поставил чисто конструктивно.
А чем они вам мешают? Не вижу ни какой сложности с установкой или доп. расходом арматуры.
Меня каждый раз умиляет такой подход, когда строители говорят, что не видят смысла в том или ином элементе. Когда предлогаешь такому человеку подписаться самому и подписать у заказчика, он сразу соглашается.
я вот тоже глянул, есть некоторые недоработки:
- анкерные болты обычно соединяются в единую пространственную конструкцию, чтобы при бетонировании не расползлись анкера, да и фиксировать перед бетонированием проще (можно глянуть типовые серии как там делают)
- где поперечная арматура в подколонике?
Поперечная арматура - это каркса КР-1, он както коряво нарисован, кажется не по ГОСТу, но там в каркасе 3 стержня продолных и поперечные с шагом 200 мм.
| - анкерные болты обычно соединяются в единую пространственную конструкцию, чтобы при бетонировании не расползлись анкера, да и фиксировать перед бетонированием проще (можно глянуть типовые серии как там делают) |
Приварить пластину к низу анкерных болтов? или может раскрепить их арматурой,прихватив на сварку?
Кстати, а кто какой бетон по морозостойкости и водонепроницаемости ставит для фундаментов. Я раньше четко ставил по СНиПу. Но главспец считает что 1) У подбетонки F100 W4 (не солгасен) 2) У бетона фундамента F100 W4 (не по СНиПу, но логично, с учетом кризисов и долгостроев (мол вдруг зальют фундаменты и стройка встанет, что будет через 10-15 лет от морозов и дождей), но с другой стороны мы должны расчитывать исходя из нормативного срока строительства, а он в большинстве случаев не более 4 лет).
3) Судя по тому, что подливка из ц.п. раствора тоже участвует в работе, может про нее тогда тоже стоит что-нибудь написать?
4.3.3. Отдельные фундаменты под колонны (ч. 1)
Основным типом фундаментов, устраиваемых под колонны, являются монолитные железобетонные фундаменты, включающие плитную часть ступенчатой формы и подколонник. Сопряжение сборных колонн с фундаментом осуществляется с помощью стакана (см. рис. 4.1, а), монолитных — соединением арматуры колонн с выпусками из фундамента (рис. 4.8, а), стальных — креплением башмака колонны к анкерным болтам, забетонированным в фундаменте (рис. 4.8, б).
Размеры в плане подошвы ( b, l ), ступеней ( b1, l1 ), подколонника ( luc, buc ) принимаются кратными 300 мм; высота ступеней ( h1, h2 ) — кратной 150 мм; высота фундамента ( hf ) — кратной 300 мм, высота плитной части ( h ) — кратной 150 мм.
ТАБЛИЦА 4.22. ВЫСОТА СТУПЕНЕЙ ФУНДАМЕНТОВ, мм
| Высота плитной части фундамента h , мм | h1 | h2 | h3 |
| 300 | 300 | – | – |
| 450 | 450 | – | – |
| 600 | 300 | 300 | – |
| 750 | 300 | 450 | – |
| 900 | 300 | 300 | 300 |
| 1050 | 300 | 300 | 450 |
| 1200 | 300 | 450 | 450 |
| 1500 | 450 | 450 | 600 |
Модульные размеры фундамента следующие:
| hf | 1500—12000 |
| h | 300, 450, 600, 750, 900, 1050, 1200, 1500, 1800 |
| h1, h2, h3 | 300, 450, 600 |
| b | 1500—6600 |
| l | 1500—8400 |
| b1, b2 | 1500—6000 |
| buc | 900—2400 |
| luc | 900—3600 |
| l1, l2 | 1500—7500 |
Высота ступеней принимается по табл. 4.22 в зависимости от высоты плитной части фундамента [1]. Вынос нижней ступени вычисляется по формуле c1 = kh1 , где k — коэффициент, принимаемый по табл. 4.23.
Руководство по проектированию фундаментов на естественном основании под колонны зданий и сооружений промышленных предприятий
Форма фундамента и подколонника в плане принимается: при центральной нагрузке — квадратной, размерами b×b и buc×buc ; при внецентренной нагрузке — прямоугольной, размерами b×l и buc×luc , отношение b/l составляет 0,6–0,85.
Габариты фундаментов под типовые колонны прямоугольного сечения, например по сериям КЭ-01-49 и КЭ-01-55, для одноэтажных промышленных зданий принимаются по серии 1.412-1/77. Буквы в марках фундаментов обозначают: Ф — фундамент; А, Б, В и AT, БТ и ВТ — тип подколонников для рядовых фундаментов и под температурные швы (табл. 4.24), а числа характеризуют типоразмер подошвы плитной части фундамента и его типоразмер по высоте.
ТАБЛИЦА 4.23. КОЭФФИЦИЕНТ k
| Давление на грунт, МПа | Значения k при классе бетона | |||||||||||
| В10 | В15 | В20 | В10 | В15 | В20 | В10 | В15 | В20 | В10 | В15 | В20 | |
 |  |  |  | |||||||||
| 0,15 | 3 | 3 | 3 | 3 | 3 | 3 | 3 | 3 | 3 | 3 | 3 | 3 |
| 0,2 | 3 | 3 | 3 | 3 | 3 | 3 | 3 | 3 | 3 | 2,9 | 3 | 3 |
| 3 | ||||||||||||
| 0,25 | 3 | 3 | 3 | 3 | 3 | 3 | 3 | 3 | 3 | 2,5 | 2,8 | 3 |
| 2,6 | 3 | |||||||||||
| 0,3 | 3 | 3 | 3 | 3 | 3 | 3 | 2,7 | 3 | 3 | 2,3 | 2,5 | 3 |
| 2,8 | 2,4 | 2,6 | ||||||||||
| 0,35 | 2,8 | 3 | 3 | 2,7 | 3 | 3 | 2,4 | 2,7 | 3 | 2,1 | 2,3 | 2,7 |
| 3 | 2,9 | 2,6 | 2,9 | 2,2 | 2,4 | 2,9 | ||||||
| 0,4 | 2,6 | 2,9 | 3 | 2,5 | 2,8 | 3 | 2,3 | 2,5 | 3 | 2 | 2,1 | 2,5 |
| 2,7 | 3 | 2,7 | 3 | 2,4 | 2,7 | 2,2 | 2,6 | |||||
| 0,45 | 2,4 | 2,7 | 3 | 2,3 | 2,6 | 3 | 2,1 | 2,3 | 2,8 | 1,9 | 2 | 2,3 |
| 2,5 | 2,8 | 2,5 | 2,7 | 2,2 | 2,5 | 3 | 2,1 | 2,5 | ||||
| 0,5 | 2,3 | 2,5 | 3 | 2,2 | 2,4 | 3 | 2 | 2,2 | 2,6 | 1,8 | 1,9 | 2,2 |
| 2,4 | 2,7 | 2,3 | 2,6 | 2,1 | 2,3 | 2,8 | 2 | 2,3 | ||||
| 0,55 | 2,2 | 2,4 | 2,8 | 2,1 | 2,3 | 2,7 | 1,9 | 2,1 | 2,5 | 1,7 | 1,8 | 2,1 |
| 2,3 | 2,5 | 3,8 | 2,2 | 2,4 | 2,9 | 2 | 2,2 | 2,6 | 1,9 | 2,2 | ||
Примечание. Над чертой указано значение без учета крановых и ветровых нагрузок, под чертой — с учетом этих нагрузок.
ТАБЛИЦА 4.24. РАЗМЕРЫ ПОДКОЛОННОЙ ЧАСТИ ФУНДАМЕНТОВ
| Размеры колонн, мм | Рядовой фундамент | Фундамент под температурный шов | Размеры стаканов, мм | Объем стакана, м 3 | |||||||
| lc | bc | тип подколон- ника | размеры, мм | тип подколон- ника | размеры, им | hg | lg | bg | |||
| luc | buc | luc | buc | ||||||||
| 400 | 400 | А | 900 | 300 | AT | 900 | 2100 | 800 900 | 500 | 500 | 0,22 0,25 |
| 500 600 600 | 500 400 600 | Б | 1200 | 1200 | БТ | 1200 | 2100 | 800 900 800 | 600 700 700 | 600 500 600 | 0,31 0,34 0,41 |
| 800 800 | 400 500 | В | 1200 | 1200 | ВТ | 1500 | 2100 | 900 900 | 900 900 | 500 600 | 0,44 0,52 |
По высоте приняты следующие размеры: тип 1 — 1,5 м; тип 2 — 1,8 м; тип 3 — 2,4 м; тип 4 — 3 м; тип 5 — 3,6 м и тип 6 — 4,2 м. В табл. 4.25 и 4.26 приводятся в качестве примера эскизы и размеры рядовых фундаментов и фундаментов под температурные швы. Эти фундаменты могут применяться при расчетном сопротивлении основания 0,15—0,6 МПа.
Все размеры фундаментов приняты кратными 300 мм. Применяется бетон класс В10 и В15. Армирование осуществляется плоскими сварными сетками из арматуры классов A-I, А-II и А-III. Защитный слой бетона принят толщиной 35 мм с одновременным устройством подготовки толщиной 100 мм из бетона В3,5.
ТАБЛИЦА 4.25. РАЗМЕРЫ РЯДОВЫХ ФУНДАМЕНТОВ
ТАБЛИЦА 4.26. РАЗМЕРЫ ФУНДАМЕНТОВ ПОД ТЕМПЕРАТУРНЫЕ ШВЫ
| ФАТ3-1 ФАТ3-2 ФАТ3-3 ФАТ3-4 ФАТ3-5 ФАТ3-6 | 1800 | 2100 | – | 300 | – | 1500 1800 2400 3000 3600 4200 | ФАТ6-1 ФАТ6-2 ФАТ6-3 ФАТ6-4 ФАТ6-5 ФАТ6-6 | 2400 | 2100 | 1500 | 300 | 300 | 1500 1800 2400 3000 3600 4200 | 4,2 4,7 5,9 7,0 8,1 9,3 | ||
| ФАТ7-1 ФАТ7-2 ФАТ7-3 ФАТ7-4 ФАТ7-5 ФАТ7-6 | 2700 | 2100 | 1800 | 300 | 300 | 1500 1800 2400 3000 3600 4200 | 4,5 5,1 6,2 7,4 8,5 9,6 |
Для опирания фундаментных балок предусмотрена подбетонка (рис. 4.9). Пример конструктивного решения фундамента приведен на рис. 4.10.
Габариты монолитных фундаментов под типовые колонны двухветвевого сечения, в частности для серии КЭ-01-52 одноэтажных промышленных зданий, принимаются по серии 1.412-2/77. Размеры подколонной части таких фундаментов приведены в табл. 4.27. Габариты плитной части имеют типоразмеры от 1 до 18, а также типоразмер 19, при котором размер подошвы составляет 6×5 м. По высоте фундаменты могут быть 1—6-го типа. Остальные параметры такие же, как и в серии 1.412-1/77.
Железобетонные фундаменты под типовые колонны прямоугольного сечения, например по сериям ИИ-04, ИИ-20 и 1.420-6 для многоэтажных производственных зданий, принимаются по серии 1.412-3/79.
ТАБЛИЦА 4.27. ТИПЫ И РАЗМЕРЫ ПОДКОЛОННИКОВ
| Размеры колонн, мм | Рядовой фундамент | Фундамент под температурный шов | Размеры стаканов, мм | Объем стакана, м 3 | |||||||
| lc | bc | тип подколон- ников | размеры, мм | тип подколон- ников | размеры, мм | hg | lg | bg | |||
| luc | buc | luc | buc | ||||||||
| 300 | 300 | А | 900 | 900 | AT | 900 | 2100 | 450 450 | 400 | 400 | 0,08 0,12 |
| 400 | 400 | 650 1050 | 500 | 500 | 0,18 0,29 | ||||||
| 600 | 400 | Б | 1200 | 1200 | БТ | 1200 | 2100 | 650 1050 | 700 | 500 | 0,25 0,40 |
Отличие в маркировке фундаментов по сравнению с другими сериями заключается в том, что после цифры, обозначающей типоразмер подошвы, приводится высота плитной части. Размеры подколонной части фундамента приведены в табл. 4.27. Габариты плитной части включают типоразмеры от 1 до 18 и типоразмер 19 (с размером подошвы 5,4×6 м). по высоте фундаменты могут быть 1—6-го типа. Остальные параметры такие же, как и в серии 1.412-1/77. Монолитные железобетонные фундаменты под железобетонные типовые фахверковые колонны прямоугольного сечения, в частности по шифрам 460-75, 13-74 и 1142-77, принимаются по серии 1.412.1-4. Размеры фундаментов приведены в табл. 4.28. Сопряжение колонны с фундаментом шарнирное. Фундаменты разработаны для давления 0,15- 0,6 МПа. Применяется бетон класса В10. Армирование осуществляется сварными сетками из арматуры классов A-I, А-II и А-III. Пример узла опирания колонны на фундамент дан на рис. 4.11.
Под колонны зданий применяются сборные фундаменты из одного или нескольких элементов. на рис. 4.12 приведены решения сборных фундаментов под колонны каркаса для многоэтажных общественных и производственных зданий из элементов серии 1.020-1. Элементы фундамента типа Ф применяются на естественном основании, типа ФС — для составных фундаментов (табл. 4.29). Толщина защитного слоя бетона нижней рабочей арматуры принимается 35 мм, а остальной арматуры — 30 мм. Глубина заделки колонны в фундамент должна быть не менее величин, приведенных в табл. 4.30.
Читайте также: