Коэффициент условия работы стальной балки
Обновлено: 27.04.2024
4.3.1 В зависимости от назначения, условий работы и наличия сварных соединений конструкции следует подразделять на четыре группы согласно приложению В настоящих норм.
4.3.2 При расчете конструкций и соединений следует учитывать:
коэффициенты надежности по ответственности , принимаемые согласно требованиям СП 20.13330;
коэффициент надежности 1,3 для элементов конструкций, рассчитываемых на прочность с использованием расчетных сопротивлений ;
коэффициенты условий работы элементов конструкций и соединений , и , принимаемые по таблице 1; пункту 7.1.2; таблице 45 и разделам 14, 16, 17 и 18 настоящих норм.
Коэффициенты условий работы
1 Балки сплошного сечения и сжатые элементы ферм перекрытий под залами театров, клубов, кинотеатров, под трибунами, под помещениями магазинов, книгохранилищ и архивов и т.п. при временной нагрузке, не превышающей вес перекрытий
2 Колонны общественных зданий при постоянной нагрузке, равной не менее 0,8 расчетной, и опор водонапорных башен
3 Колонны одноэтажных производственных зданий с мостовыми кранами
4 Сжатые основные элементы (кроме опорных) решетки составного таврового сечения из двух уголков в сварных фермах покрытий и перекрытий при расчете на устойчивость указанных элементов с гибкостью 60
5 Растянутые элементы (затяжки, тяги, оттяжки, подвески) при расчете на прочность по неослабленному сечению
6 Элементы конструкций из стали с пределом текучести до 440 Н/мм, несущие статическую нагрузку, при расчете на прочность по сечению, ослабленному отверстиями для болтов (кроме фрикционных соединений)
7 Сжатые элементы решетки пространственных решетчатых конструкций из одиночных уголков, прикрепляемые одной полкой (для неравнополочных уголков - большей полкой):
а) непосредственно к поясам сварными швами либо двумя болтами и более, установленными вдоль уголка:
раскосы по рисунку 15, а и распорки по рисунку 15, б, в, е
раскосы по рисунку 15, в, г, д, е
б) непосредственно к поясам одним болтом или через фасонку независимо от вида соединения
8 Сжатые элементы из одиночных уголков, прикрепляемых одной полкой (для неравнополочных уголков - меньшей полкой), за исключением элементов плоских ферм из одиночных уголков и элементов, указанных в позиции 7 настоящей таблицы, раскосов по рисунку 15, б, прикрепляемых непосредственно к поясам сварными швами либо двумя болтами и более, установленными вдоль уголка, и плоских ферм из одиночных уголков
9 Опорные плиты из стали с пределом текучести до 390 Н/мм, несущие статическую нагрузку, толщиной, мм:
1 Коэффициенты 1 при расчете совместно учитывать не следует.
2 При расчете на прочность по сечению, ослабленному отверстиями для болтов, коэффициенты условий работы, приведенные в позициях 6 и 1; 6 и 2; 6 и 3, следует учитывать совместно.
3 При расчете опорных плит коэффициенты, приведенные в позициях 9 и 2, 9 и 3, следует учитывать совместно.
4 Коэффициенты для элементов, приведенных в позициях 1 и 2, следует учитывать также при расчете их соединений.
5 В случаях, не оговоренных в настоящей таблице, в формулах следует принимать 1.
Отношение критической нагрузки к расчетной для стержневых конструкций, рассчитываемых как идеализированные пространственные системы с использованием сертифицированных вычислительных комплексов (согласно 4.2.5, 4.2.6), должно быть не меньше коэффициента надежности по устойчивости системы 1,3.
4.3.3 При проектировании конструкций, подвергающихся непосредственному воздействию подвижных, вибрационных и других переменных нагрузок, вызывающих усталость металла, следует применять такие конструктивные решения, которые не вызывают значительной концентрации напряжения, и следует выполнять расчет на усталость.
4.3.4 При проектировании конструкций, возводимых или эксплуатируемых в условиях низких температур, при которых повышается возможность хрупкого разрушения, следует учитывать требования к материалу, конструированию и технологии изготовления.
4.3.5 При проектировании сварных конструкций следует снижать вредное влияние остаточных деформаций и напряжений, в том числе сварочных, а также концентрации напряжений, предусматривая соответствующие конструктивные решения (с наиболее равномерным распределением напряжений в элементах и деталях, без входящих углов, резких перепадов сечения и других концентраторов напряжений) и технологические мероприятия (порядок сборки и сварки, предварительный выгиб, механическую обработку соответствующих зон путем строжки, фрезерования, зачистки абразивным кругом и др.).
Коэффициенты условий работы по СП16.13330.2011.
Имеется в виду что берется не вся площадь сечения, а за вычетом отверстия от болта., поэтому принимают 1.1; а когда вся площадь считается берется 1.
В старом СНиПе тоже самое 1.1 только она не расписали что именно берется площадь при расчете "ослабленного сечения".
P.S. Я обычно больше 1 не принимаю не где.
Имеется в виду что берется не вся площадь сечения, а за вычетом отверстия от болта., поэтому принимают 1.1; а когда вся площадь считается берется 1.
Ну это понятно что сечения берется всегда за вычетом отверстия от болта. так бы можно было сделать решето из балки, а считать её как цельную. Но даже если вычли отверстия..что метал стал принципиально прочнее с отверстием?
Просто считается и так достаточно запаса. У нас в нормах везде и так запасы. Мысли этих писателей не знаю, пишут всегда фигню кукуй-то)))
Попробовали бы вы адаптировать несчисленное количество научных публикаций, исследующих, в том числе, запасы прочности сечений с отверстиями и местные напряжения в этих зонах для рядового инженера. А потом бы уже рассуждали, фигня написана в нормах или нет.
К тому же, если в равнозначных фразах (из СНиП и СП) видите принципиальную разницу.
Нет, распределение стало иное. "Силовой поток" обтекает ослабления, "уплотняясь" к краям ослаблений, и в целом "расслабляется".
Тогда получается если я просто просверлю отверстия в шарнирно опертой балке (для крепления рамки для фотографии болтом на 24 ну не в центре пролета конечно) то эта балка сразу у меня станет больше нести на 10% процентов. Как то обсурдно звучит. Но соглано пункта 6 таблицы 1 нового СП это именно так. Или я не прав?
Ну это же как то неправильно. Имхо новый СП не верно переписали со старого СНиП. В прошлом такой ерунды не было. И все было более менее логично. Т.е. коэффициент 1,1 для сплошной балки и 1 для балки с дырками. А в новом наооборот.
В старом СНиП 1,1 для СОСТАВНЫХ балок и для мест стыков прокатных сплошных.
В новом не знаю.
Насчет неправильности. Для представления качественной картины работы сечения с ослаблением допустимо применение гидравлической аналогии (поток усилий).
Результатом ПРАВИЛЬНОГО представления должно быть понимание, что например просверлив отв. ф20мм в растянутом листе 1,2х20 см, Вы ослабите лист не на (2/20)*100%, как думается в спешке, а на МЕНЬШЕ - некоторая концентрация напряжений не приводит к уменьшению прочности.
При этом надо конечно понимать, что "ослаблением" считается не всякое уменьшение сечения.
Расчет балки
При расчете стальных балок необходимо руководствоваться СП 16.13330 «Стальные конструкции».
В данном обзоре я рассмотрю расчет балок 1-го класса напряженно-деформированного состояния (напряжения по всей площади напряжения не превышают расчетного сопротивления стали). Расчёт подкрановых, бистальных, защемленных и многопролетных балок будет рассмотрен отдельно.
Элементы конструкции должны иметь запас прочности по 1-му и 2-му предельному состоянию.
По 1-му предельному состоянию проверяется прочность элементов. Нагрузки для расчета по 1-му предельному состоянию выше, чем по 2-му предельному состоянию т.к. используются коэффициенты запаса для нагрузок.
По 2-му предельному состоянию проверяются деформации конструкции.
Расчеты по 1-му предельному состоянию:
- Расчет на прочность при действии изгибающего момента
- Расчет на прочность при действии поперечной силы
- Расчет на прочность стенки балки при действии сосредоточенной силы
- Расчет на прочность в опорном сечении
- Расчет на общую устойчивость
- Расчет на устойчивость стенок и поясных листов балки
Расчеты по 2-му предельному состоянию:
1. Расчет на прочность при действии изгибающего момента
В первую очередь необходимо подобрать балку по изгибающему моменту.
Прочность стальной балки на изгиб проверяется по следующей формуле (п.8.2.1 СП 16.13330.2011 или 5.12 СНиП II-23-81*):
где M – максимальный момент, возникающий в балке (находится по эпюре моментов);
Wn,min – момент сопротивления сечения (находится по таблице или вычисляется для данного профиля), у сечения обычно 2-а момента сопротивления сечения, в расчетах используется Wx если нагрузка перпендикулярна оси х-х профиля или Wy если нагрузка перпендикулярна оси y-y;
Ry – расчетное сопротивление стали при изгибе (задается в соответствии с выбором стали);
γc – коэффициент условий работы (данный коэффициент можно найти в таблице 1 СП 16.13330.2011 Стальные конструкции либо таблице 6* СНиП II-23-81) для балок сплошного сечения коэффициент равен 0,9, при расчете по сечению, ослабленному отверстиями 1,1.
Из этой формулы можно вычислить минимально требуемый момент сопротивления сечения.
Вначале вычисляем максимальный момент от нагрузок. На этом этапе мы еще не знаем массу балки и ее можно не учитывать при предварительном расчете.
Далее выбираем марку стали. При выборе марки стали необходимо учитывать класс конструкции и климатические условия эксплуатации – если конструкция эксплуатируется в холодном климате в неотапливаемом здании, то марка стали не должна быть хрупкой. Прочность стали выбирается исходя из экономического расчета – несмотря на то, что с увеличением марки стали ее стоимость увеличивается, сечение балки из более прочной стали может быть меньше и соответственно будут меньше нагрузки. Для того, чтобы выбрать оптимальную марку стали необходимо сделать несколько расчетов и оценить их.
После того, как мы предварительно рассчитали минимальный момент сопротивления сечения (Wn) подбираем из сортамента профиль, имеющий W не много выше чем требуемый и имеющий наименьшую массу. Для балок оптимальным профилем является двутавр, швеллер. Возможно использование составного сечения из листов. При расчете важно правильно учесть положение профиля – Wx используется, если ось x-x перпендикулярна направлению приложения нагрузки. Соответственно профиль необходимо располагать так, чтобы момент сопротивления сечения был максимальным (от того как расположить профиль многое зависит).
После выбора сечения необходимо прибавить к изгибающему моменту момент, создаваемый массой балки и вновь проверить сечение.
Если балка расположена под углом, то расчет прочности при изгибе производят по следующей формуле:
где требуется разложить силу на направляющие по оси х-х и у-у и отдельно вычислить максимальные моменты Mx и My вокруг оси х-х и у-у соответственно.
В СП 16.13330.2011 дополнительно требуют учитывать бимомент, формула выглядит следующим образом:
x и y — расстояния от главных осей до рассматриваемой точки;
Ixn,Iyn — моменты инерции сечения, находятся по таблице согласно ГОСТ-у на выбранный профиль;
Iω — секториальный момент инерции сечения, можно найти в приложении 3 руководства по подбору сечений стальных конструкций;
ω — секториальная площадь.
Здесь рассматриваются несколько точек, как правило 4 крайние точки профиля и для них проверяют условия, знаки подбирают согласно эпюрам напряжения. Подробно расчет профилей с учетом бимомента расписано в книге Д.В.Бычкова Строительная механика стержневых тонкостенных конструкций.
Для прогонов наклонной кровли из швеллера для упрощения расчета бимомент можно не учитывать т.к. он разгружает профиль на 10-15%, и это будет запасом прочности. В других случаях рекомендуется принимать конструктивные меры препятствующие возникновению закручивающего момента.
2. Расчет на прочность при действии поперечной силы
Далее необходимо проверить профиль на действие касательных (поперечных) сил по формуле:
где Q – наибольшая поперечная сила (можно определить согласно эпюре Q), для балки наибольшее значение получается на опорах;
S – статический момент сдвигаемой части сечения (определяется по таблице для выбранного профиля);
I – момент инерции сечения (определяется по таблице для выбранного профиля);
tw – толщина стенки балки;
Rs — расчетное сопротивление стали сдвигу, равно 0,58 от Ry согласно Таблице 2 СП 16.13330.2011;
γc – коэффициент условий работы (данный коэффициент можно найти в таблице 1 СП Стальные конструкции) для балок сплошного сечения коэффициент равен 0,9, при расчете по сечению, ослабленному отверстиями 1,1.
Если профиль не удовлетворяет условию, то необходимо увеличить сечение.
3. Расчет на прочность стенки балки при действии сосредоточенной силы
Расчет на прочность стенки балки, не укрепленной ребрами жесткости, при действии сосредоточенной силы и в опорных сечениях определяют по формуле:
здесь F – расчетное значение нагрузки;
lef – условная длина распределения нагрузки;
tw – толщина стенки балки.
Условную длину распределения нагрузки можно определить по формуле
для следующих случаев:
для прокатной балки:
где b – ширина полки швеллера
h – сумма толщины верхней полки и радиуса закругления
для сварной балки:
где h – сумма толщины верхней полки и катета сварного шва.
4. Расчет на прочность в опорном сечении
Расчет на прочность в опорном сечении балки (при Mx=0 и My=0) следует определять по формулам:
где Aw– площадь сечения стенки,
Af– площадь сечения полки,
Rs–расчетное сопротивление стали сдвигу.
При ослаблении стенки отверстиями для болтов левую часть формулы необходимо умножить на коэффициент α, который находиться по формуле:
где s – шаг отверстий в одном ряду;
d – диаметр отверстия.
Расчет на прочность для защемленных и неразрезных балок мы рассмотрим отдельно.
5. Расчет на общую устойчивость
Далее необходимо проверить балку на устойчивость.
Данный расчет можно не выполнять:
а) при передаче нагрузки через сплошной жесткий настил (плиты железобетонные, плоский или профилированный металлический настил, волнистая сталь и т.п.), непрерывно опирающийся на сжатый пояс балки и надежно с ним связанный (с помощью сварки, болтов, самонарезающих винтов), при этом силы трения учитывать не стоит;
б) если условная гибкость сжатого пояса балки меньше предельных значений. Условная гибкость вычисляется по формуле:
Предельное значение гибкости пояса вычисляется по формулам:
при приложении нагрузке к верхнему поясу
при приложении нагрузке к нижнему поясу
независимо от уровня приложения нагрузки при расчете участка балки между связями или при чистом изгибе
где b – ширина сжатого пояса;
t – толщина сжатого пояса;
h – расстояние (высота) между осями поясных листов.
- Значения предельной гибкости определены при 1≤ h/b ≤6 и 15≤ b/t ≤35; для балок с отношением b/t
- Для балок с фрикционными поясными соединениями предельную гибкость следует умножать на 1,2
Проверка общей устойчивости при изгибе в плоскости стенки, совпадающей с плоскостью симметрии сечения, осуществляется по следующей формуле:
если изгиб происходит в 2-х плоскостях (и наличии секториальных напряжений), тогда проверку осуществляют по формуле:
где φb – коэффициент устойчивости при изгибе, подробный расчет коэффициента устойчивости (φb) приведен в приложении Ж СП 16.13330.2011 Стальные конструкции;
Wcx – момент сопротивления сечения относительно оси x-x, вычисленного для сжатого пояса;
Wy – момент сопротивления сечения относительно оси y-y, совпадающий с плоскостью изгиба;
Wω – секторальный момент сопротивления сечения.
При расчете значения φbза расчетную длину балки lef следует принимать расстояние между точками закрепления сжатого пояса от поперечных смещений. При отсутствии связей lef=l (где l – пролет балки).
Если в процессе расчета выясняется, что общая устойчивость балки не обеспечивается, то следует уменьшить расчетную длину сжатого пояса, изменив систему связей.
6. Расчет устойчивости стенок и поясных листов балки
Устойчивость стенок балок 1-го класса следует считать обеспеченной если условная гибкость стенки, вычисленная по формуле:
hef — расчетная высота стенки, принимаемая согласно требованиям 7.3.1 СП 16.13330.2011;
tw — толщина стенки балки;
Ry — расчетно сопротивление стали при изгибе;
E — модуль упругости стали равный 210 ГПа (210 000 МПа)
Условная гибкость стенки не должна превышать значений:
3,5 – при отсутствии местного напряжения в балках с двухсторонними поясными швами;
3,2 – при отсутствии местного напряжения в балках с односторонними поясными швами;
2,5 – при наличии местного напряжения в балках с двухсторонними поясными швами.
Если условная гибкость стенки выше требуемой, то стенки необходимо усилить ребрами жесткости и сделать проверку согласно п. 8.5.3 СП 16.13330.2011.
7. Расчет прогиба балки
Расчет на 2-е предельное состояние балки заключается в расчете максимального прогиба.
Высокие деформации могут привезти к нарушению герметичности, невозможности эксплуатации, плохому эстетическому восприятию конструкции, поэтому конструкция не должна сильно деформироваться. Предельные прогибы конструкций приведены в приложении Е СП 20.13330 Нагрузки и воздействия
К примеру, для балки покрытия, длиной 6 м, предельный прогиб составляет 1/200 длины пролета т.е. 30 мм.
Формула определения прогиба зависит от способа приложения нагрузки, например однопролетной шарнирно-закрепленной с равномерно-распределенной нагрузкой прогиб рассчитывается по формуле:
где q – равномерно-распределенная нагрузка, выраженная в кг/м (Н/м);
l – длина балки в метрах;
E – модуль упругости (для стали равен 200-210 ГПа);
I – момент инерции сечения.
Для других способов нагрузки балки формулы смотрите в справочниках по сопротивлению материалов.
Если расчетный прогиб больше допускаемого, то следует увеличить сечение балки.
Как найти расчетный момент и поперечную силу читайте в статье Построение эпюр балки
Как правильно закрепить балку на колонне читайте в статье Опорные узлы балки
Как рассчитать балку в SCAD и подобрать сечение читайте в статье Расчет балки в SCAD
Расчет прогонов с учетом бимомента
Прогон — это несущий элемент конструкции здания. Прогон поддерживает кровлю или пол и передает нагрузку на стены, балки или стропильную ферму.
В данной статье мы рассмотрим прогоны в промышленных зданиях из прокатных профилей, алгоритм прочностного расчета погона и балки, ответим на вопрос: «Какой профиль применять эффективнее?».
В СНиП II-23-81* (Стальные конструкции) расчет прогонов производился без учета действия бимомента, в СП 16.13330.2011 (Актуализированной редакции СНиП II-23-81*) появилось требование учета бимомента. Давайте разберемся в чем заключается учет бимомента при расчете балок и прогонов. Хотя новый СП пока носит рекомендательный характер, но вскоре он будет обязателен к применению.
При нагрузке профиля, расположенного под углом или при не равномерной нагрузке на профиль образуется изгибно-крутящий момент, который называется бимомент.
Очень подробно о расчете балок и прогонов с учетом бимомента расписано в книге «Строительная механика стержневых тонкостенных конструкций. Д.В.Бычков 1962.»
Расчет на изгиб согласно СНиП II-23-81*
Рассмотрим следующий вариант нагружения:
Расчет на прочность при изгибе в 2-х главных плоскостях рассчитывается по формуле 38 (СНиП II-23-81*)
Mx и My — значения изгибающих моментов вокруг оси x-x и y-y;
Jxn и Jyn — момент инерции сечения нетто вокруг оси x-x и y-y;
x и y — расстояние от центра масс до рассматриваемой точки;
Ry — расчетное сопротивление стали изгибу;
γс — коэффициент условий работы.
Т.к. максимальное значение напряжение возникает при максимальных значениях x и y, тогда:
Переместив Ry и γс в левую часть уравнения, получим формулу для проверки прочности элемента конструкции:
Для равномерно-нагруженной балки максимальный момент равен:
Для прогона расположенного под наклоном формулы для определения моментов будут выглядеть следующим образом:
Wx и Wy — моменты сопротивления сечения, определяются согласно ГОСТ-у на прокат.
Ry — расчетное сопротивление стали определяется исходя из принятой марки стали согласно приложению 1 СНиП II-23-81*.
Коэффициент условий работы (γс) задается согласно таблице 6 СНиП II-23-81 и, в зависимости от назначения балки, равен от 0,9 до 1,1.
При угле наклона равной нулю My будет равен нулю, а Мx примет максимальное значение.
При увеличении угла наклона Mx уменьшается,а My увеличивается. В качестве прогона кровли обычно применяют швеллер, для него Wx имеет значение в несколько раз большее чем Wy. Для балки самым главным является значение Wx т.к. основной задачей балки является сопротивление изгибу в главной плоскости, но с увеличением угла изгибающий момент My увеличивается и это становится критическим фактором и необходимо увеличивать сечение. Для того, чтобы уменьшить момент My при больших уклонах применяют тяжи. Тяжи это элемент конструкции кровли, применяемый для уменьшения скатной составляющей момента. Схему расположения тяжей показана на следующих рисунках:
Верхний прогон тяжами не закрепляется т.к. нагрузка на него меньше, и покрытие кровли сможет обеспечить необходимую прочность. Тяжи делают из проката круглого сечения, в обычных ситуациях диаметр принимается 16 мм. Установка тяжей позволяет уменьшить изгибающий момент My.
Если тяжи делят прогон на 2-е части, то эпюра моментов будет соответствовать эпюре моментов 2-х пролетной балки, формула вычисления My будет выглядеть следующим образом:
Если тяжи делят прогон на 3-и части, то эпюра моментов будет соответсовать эпюре 3-х пролетной балки. Здесь есть интересный момент, при максимальном изгибающем моменте Mx изгибающий момент My не принимает своего максимального значения. В середине пролета My равен:
Максимальное значение My будет в точках крепления тяжей, здесь My принимает значение:
Изгибающий момент Mx в точке крепления тяжа примет значение :
Необходимо проверить оба условия.
Использование тяжей даже при угле 5 градусов дает прирост несущей способности 30 % по сравнению с прогоном без использования тяжей, поэтому их использование более чем оправданно. На более больших углах наклона использовать тяжи просто необходимо.
Расчет на изгиб согласно СП 16.133330.2011
Расчет на изгиб согласно СП 16.13330.2011 производится по формуле 43:
γс — коэффициент условий работы;
Jω-секториальный момент инерции;
1 — просто единица :).
Первые 2-а слагаемые мы уже разобрали, 3-е слагаемое это расчет напряжения в сечении при действии бимомента.
Бимомент возникает при скручивании профиля, но не обязательно необходимо прикладывать крутящий момент к профилю чтобы появился бимомент. При приложении нагрузки не через центр масс или при наклоне профиля возникают силы, скручивающие профиль. Если не учитывать эти силы, то профиль, особенно тонкостенный, может не выдержать нагрузки и закрутиться — это явление называют депланацией сечения. Мы разберем расчет прогона из швеллера при различных углах наклона.
Расчет бимомента B производим согласно методике, написанной в книге Д.В.Бычкова «Строительная механика стержневых тонкостенных конструкций».
Бимомент при равномерно-распределенной нагрузке вычисляется согласно формуле в Приложении 12 Д.В.Бычкова «Строительная механика стержневых тонкостенных конструкций»:
α — это не угол, а коэффициент, определяемый согласно графика для определения расчетных изгибно-крутящих бимоментов (Приложение 12);
q — равномерно-распределенная нагрузка;
e — эксцентриситет приложения нагрузки относительно оси вращения;
l — длина стержня.
На следующем рисунке представлена схема нагружения швеллера:
Коэффициент α определяется согласно следующему графику:
R — коэффициент, который можно найти в Приложении 3, таблице 4 Руководства по подбору сечений элементов строительных стальных конструкций, это значение равно:
Перемножаем эти 2-а значения и по графику определяем значение α.
Нагрузку q разлагать по оси х-х и у-у не нужно.
Эксцентриситет для варианта представленного на рисунке вычисляется по формуле:
Jω-секториальный момент инерции и ω-секториальная площадь определяются согласно Приложению 3, таблице 4 Руководства по подбору сечений элементов строительных стальных конструкций.
Точки расположения секториальных площадей показаны на следующем рисунке
Чтобы рассчитать балку на изгиб с учетом бимомента нам необходимо сделать расчет для 4-х точех. Для балки с равномерно-распределенной нагрузкой без тяжей знаки для составляющих формулы 43 СП 16.13330.2011 будут выглядеть следующим образом:
Стоит отметить, что в данном случае бимомент разгружает профиль, т.е. если расчитывать без учета бимомента, то несущая способность профиля будет ниже.
Расчет прогона с учетом бимомента с раскреплением тяжами не рассмотрен т.к. этой методики в книге Бычкова нет, но я постараюсь найти методику расчета.
Также необходимо проверить прогоны на прочность при поперечной силе, расчет на прочность при действии сосредоточенной силы, расчет на прочность в опорном сечении и проверить прогиб. Методику расчета вы можете найди в моей предыдущей статье Расчет балки , но, как правило, самым критическим фактором является расчет на изгиб.
Итог:
В итоге мы видим что учет бимомента разгружает профиль, но пока новый СП 16.13330.2011 носит лишь рекомендательный характер, поэтому прогон необходимо считать по СНиП II-23-81*.
Для расчета прогонов я сделал программку в Excel, которая позволяет подобрать необходимый прогон из швеллера для кровли, скачать ее можно здесь
Читайте также: