Ожог дугой дефект сварки
Обновлено: 04.05.2024
Все отклонения от технологических параметров, вызванные небрежностью в работе, нарушением режимов и внешними причинами, часто не зависящими от сварщика, могут привести к возникновению дефектов в сварочном шве и околшовной зоне, попадающей в область термического воздействия. К дефектам приводит и нарушение технологических приемов как самого процесса сварки, так и некачественная подготовка, неисправность оборудования, отклонения от норм качества сварочных материалов, влияние погодных условий, низкая квалификация сварщика.
Возникновение дефектов часто связано с металлургическими и тепловыми явлениями, возникающими в процессе образования сварочной ванны и ее кристаллизации (горячие и холодные трещины, поры, шлаковые включения и т.д.; Эти дефекты снижают прочность и надежность сварного соединения, его герметичность и коррозионную стойкость. Все это может оказать значительное влияние на эксплуатационные возможности всей конструкции и даже вызвать ее разрушение.
Дефекты сварочных швов могут быть наружными и внутренними.
Наружные дефекты сварочных швов
К наружным дефектам сварных швов (рис.1) относят нарушение размеров и формы шва, подрезы и другие отклонения, которые могут быть обнаружены при внешнем осмотре сварного соединения.
Нарушение формы и размеров сварного шва чаще всего вызваны колебаниями напряжения в электрической сети, небрежностью в работе или низкой квалификацией сварщика, проявляющейся в неправильном выборе режимов, неточном направлении электрода и методике его перемещения. Дефекты проявляются в неодинаковой ширине сварочного шва по его длине, в неравномерности катета угловых швов, чрезмерной выпуклости и резких переходах от основного металла к наплавленному. Отклонения от размеров и формы сварного соединения, проявляющиеся в угловых швах, связаны с неправильной подготовкой кромок, неравномерной скоростью сварки, а также с несвоевременным контрольным обмером шва. При автоматической и полуавтоматической сварке эти дефекты чаще всего связаны с колебаниями напряжения, проскальзыванием проволоки в подающих роликах, нарушениями режимов сварки.
Непровар — местное отсутствие сплавления между свариваемыми элементами, между основным и наплавленным металлом или отдельными слоями шва при многослойной сварке. Причинами непровара являются некачественная подготовка свариваемых кромок (окалина, ржавчина, малый зазор, излишнее притупление и т.д.), большая скорость сварки, смещение электрода с оси стыка, недостаточная сила тока. В результате непровара снижается сечение шва и возникает местная концентрация напряжений, что в конечном итоге снижает прочность сварного соединения. При вибрационных нагрузках даже мелкие непровары могут снижать прочность соединения до 40%. Большие непровары корня шва могут снизить прочность до 70%. Поэтому если непровар превышает допустимую величину, участок шва подлежит удалению с последующей переваркой.
Подрез — дефект, наиболее часто встречающийся при сварке. Он выражен в виде углубления по линии сплавления сварного шва с основным металлом. В результате подреза происходит местное уменьшение толщины основного металла, что приводит к снижению прочности. Особенно опасен подрез в случаях, когда он расположен перпендикулярно действующим рабочим напряжениям. Подрез возникает обычно при повышенном напряжении дуги с завышенной скоростью сварки, когда одна из кромок проплавляется глубже, жидкий металл стекает на горизонтальную плоскость и его не хватает для заполнения канавки. При сварке угловых швов подрезы возникают в основном из-за смещения электрода в сторону вертикальной стенки, что вызывает значительный разогрев, плавление и стекание металла на горизонтальную полку. В стыковых швах подрезы образуются при сварке на больших токах и при неправильном положении присадочного материала. К подрезу могут привести увеличенные углы разделки кромок. Этот дефект обнаруживается визуально и при отклонениях выше установленной нормы полежит переварке с предварительной зачисткой. Подрезы небольшой протяженности, ослабляющие сечение шва не более чем на 5% в конструкциях, работающих под действием статических нагрузок можно считать допустимыми. В конструкциях, работающих на выносливость, подрезы недопустимы.
Наплыв — проявляется в виде натекания металла шва на поверхность основного металла без сплавления с ним. Наплывы резко изменяют очертания швов и тем самым снижают выносливость констукции. Причиной этого дефекта может стать пониженное напряжение дуги, наличие окалины на свариваемых кромках, медленная сварка, когда появляются излишки расплавленного присадочного металла. Чаще всего наплывы возникают при сварке горизонтальных швов на вертикальной плоскости. При сварке кольцевых поворотных стыков наплывы могут возникать при неправильном расположении электрода относительно оси шва. Наплывы большой протяженности недопустимы.
Прожог — сквозное проплавление обычно возникает из-за большого тока при малой скорости сварки. Проявляется он в виде сквозного отверстия в сварочном шве, которое возникает в результате утечки сварочной ванны. При многослойной сварке прожог возникает в процессе выполнения первого прохода шва. Причинами прожога могут стать - завышенный зазор между свариваемыми кромками, недостаточная толщина подкладки или неплотное ее прилегание к основному металлу, что создает предпосылку для утечки сварочной ванны. Прожог может образоваться при внезапной остановке подачи защитного газа. При сварке поворотных кольцевых стыков прожоги вызываются неправильным расположением электрода относительно зенита. Дефект обнаруживается визуально и переваривается после предварительной зачистки. Ожоги вызываются попаданием жидкого металла на участки, которые находятся вне сварного шва.
Незаваренный кратер — дефект сварного шва, который образуется в виде углублений в местах резкого отрыва дуги в конце сварки. В углублениях кратера могут появляться усадочные рыхлости, часто переходящие в трещины. Кратеры обычно появляются в результате неправильных действий сварщика. При автоматической сварке кратер может появляться в местах выводных планок, где обрывается сварочный шов. Кратеры часто являются причиной начала развития трещин и поэтому недопустимы. Их зачищают и заваривают.
Поверхностное окисление — окалина или пленка оксидов на поверхности сварного соединения. Поверхностное окисление зависит от плохой защиты сварочной ванны, качества подготовки свариваемых кромок, неправильной регулировки подачи защитного газа, его составом, большим вылетом электрода.
Свищ — воронкообразное углубление в сварочном шве, развивающееся из раковины или большой поры. Причиной развития свища чаще всего является некачественная подготовка поверхности и присадочной проволоки под сварку. Дефект обнаруживается визуально и подлежит переварке.
| Рис. 1 Наружные дефекты сварных швов, выявляемые внешним осмотром: А — подрез; Б — наплыв; В — прожог; Г — незаваренный кратер; Д —свищ. | Рис. 2. Трещины в сварном шве и околошовной зоне: А — продольная горячая трещина; Б — холодная трещина в околошовной зоне. |
Внутренние дефекты сварочных швов
Трещины бывают холодные и горячие (рис. 2). Трещины могут быть как наружными, так и внутренними. Это самые опасные дефекты сварного соединения, часто приводящие к его разрушению. Проявляются они в виде разрыва в сварном шве или в прилегающих к нему зонах. Сначала трещины образуются с очень малым раскрытием, но под действием напряжений их распространение может быть соизмеримо со скоростью звука, в результате чего происходит разрушение конструкции. Причинами образования трещин являются большие напряжения, возникающие при сварке. Чаще всего трещины проявляются при сварке высокоуглеродистых и легированных сталей в результате быстрого охлаждения сварочной ванны. Вероятность появления трещин увеличивается при жестком закреплении свариваемых деталей.
Горячие трещины — появляются в процессе кристаллизации металла при температурах 1100 —1300°С вследствие резкого снижения пластических свойств и развития растягивающих деформаций. Появляются горячие трещины на границах зерен кристаллической решетки. Появлению горячих трещин способствует повышенное содержание в металле шва углерода, кремния, водорода, никеля, серы и фосфора. Горячие трещины могут возникать как в массиве шва, так и в зоне термического влияния. Распространяться горячие трещины могут как вдоль, так и поперек шва. Они могут быть внутренними или выходить на поверхность.
Холодные трещины — возникают при температурах ниже 120°С, то есть сразу после остывания сварочного шва. Кроме того, холодные трещины могут возникнуть и через длительный промежуток времени. Причиной появления холодных трещин являются сварочные напряжения, возникающие во время фазовых превращений, приводящих к снижению прочностных свойств металла. Причиной появления холодных трещин может стать растворенный атомарный водород, не успевший выделиться во время сварки. Причинами попадания водорода могут служить непросушенные швы или сварочные материалы, нарушения защиты сварочной ванны.
Поры — представляют собой полости внутри шва, заполненные не успевшим выделиться газом (в первую очередь водородом). Они могут быть округлой или вытянутой формы, а их размеры зависят от размеров пузырьков образовавшихся газов. Поры могут быть одиночными или развиваться целой цепочкой вдоль сварочного шва. Основными причинами появления пор являются: присутствие вредных примесей в основном или присадочном металлах, ржавчина или другие загрязнения, не удаленные со свариваемых кромок перед сваркой. Повышенное содержание углерода также способствует появлению пор. Поры могут появляться при нарушениях защиты сварочной ванны, повышенной скорости сварки. Основной причиной появления пор при сварке плавящимся электродом является отсыревшее покрытие. Одиночные поры не опасны, но их цепочка влияет на прочность сварного соединения. Участок сварочного шва, в котором присутствуют поры, подлежит переварке предварительной механической зачисткой.
Шлаковые включения — это дефекты сварного шва, выраженные в наличии полостей, заполненных не успевшим всплыть шлаком. Образование шлаковых включений происходит при некачественной подготовке свариваемых кромок и присадочного материала, завышенной скорости сварки или плохой защите ванны. При сварке в защитных газах шлаковые включения встречаются редко. Шлаковые включения могут иметь размер до нескольких десятков миллиметров и поэтому являются очень опасными. Участок шва, на котором шлаковые включения превышают допустимые нормы, подлежит вырубке переварке.
Вольфрамовые включения — возникают при нарушении защиты сварочной ванны при сварке неплавящимся вольфрамовым электродом. Кроме этого вольфрамовые включения возникают при коротких замыканиях или завышенной плотности тока. Особенно часто встречаются вольфрамовые включения при сварке алюминия и его сплавов, в которых вольфрам нерастворим.
Оксидные включения — образуются в результате образования труднорастворимых тугоплавких пленок. Чаще всего они возникают вследствие значительных поверхностных загрязнений или при нарушениях защиты сварочной ванны. Являясь прослойкой в массиве шва, оксидные включения резко снижают прочность сварного соединения могут привести к его разрушению под приложенной в процессе эксплуатации нагрузкой.
Ожог дугой дефект сварки
Нужен полный текст и статус документов ГОСТ, СНИП, СП?
Попробуйте профессиональную справочную систему
«Техэксперт: Базовые нормативные документы» бесплатно
ДЕФЕКТЫ СОЕДИНЕНИЙ ПРИ СВАРКЕ МЕТАЛЛОВ ПЛАВЛЕНИЕМ
Классификация, обозначение и определения
Imperfections in metallic fusion welds. Classification, designation and definitions
Дата введения 2003-01-01
1 РАЗРАБОТАН Институтом электросварки им. Е.О.Патона Национальной Академии наук Украины; Межгосударственным техническим комитетом по стандартизации МТК 72 "Сварка и родственные процессы"
ВНЕСЕН Государственным комитетом Украины по стандартизации, метрологии и сертификации
2 ПРИНЯТ Межгосударственным Советом по стандартизации, метрологии и сертификации (протокол N 11 от 23 апреля 1997 г.)
За принятие проголосовали:
Наименование национального органа по стандартизации
Госстандарт Республики Беларусь
3 Настоящий стандарт полностью соответствует ИСО 6520-82 "Классификация дефектов швов при сварке металлов плавлением (с пояснениями)"
4 Постановлением Государственного комитета Российской Федерации по стандартизации и метрологии от 2 марта 2001 г. N 115-ст межгосударственный стандарт ГОСТ 30242-97 введен в действие непосредственно в качестве государственного стандарта Российской Федерации с 1 января 2003 г.
5 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ
1 Область применения
Настоящий стандарт устанавливает классификацию, определения и условные обозначения дефектов швов, зон термического влияния и основного металла при сварке металлов плавлением.
2 Классификация дефектов
2.1 Дефекты при сварке металлов плавлением образуются вследствие нарушения требований нормативных документов к сварочным материалам, подготовке, сборке и сварке соединяемых элементов, термической и механической обработке сварных соединений и конструкции в целом.
2.2 В настоящем стандарте дефекты классифицированы на шесть следующих групп:
2 - полости, поры;
3 - твердые включения;
4 - несплавления и непровары;
5 - нарушение формы шва;
6 - прочие дефекты, не включенные в вышеперечисленные группы.
3 Наименование, определение и обозначение дефектов
Наименование, определение и обозначение дефектов приведены в таблице 1.
В таблице приведены:
- в графе 1 - трехзначное цифровое обозначение каждого дефекта или четырехзначное цифровое обозначение его разновидностей;
- в графе 2 - буквенное обозначение дефекта, используемое в сборниках справочных радиограмм Международного института сварки (МИС);
- в графе 3 - наименование дефекта на русском, английском и французском языках;
- в графе 4 - определение и/или поясняющий текст;
- в графе 5 - рисунки, дополняющие определение при необходимости.
Полный текст этого документа доступен на портале с 20 до 24 часов по московскому времени 7 дней в неделю .
Также этот документ или информация о нем всегда доступны в профессиональных справочных системах «Техэксперт» и «Кодекс».
ГОСТ 23240-78 Конструкции сварные. Метод оценки хладостойкости по реакции на ожог сварочной дугой
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР
КОНСТРУКЦИИ СВАРНЫЕ
МЕТОД ОЦЕНКИ ХЛАДОСТОЙКОСТИ
ПО РЕАКЦИИ НА ОЖОГ СВАРОЧНОЙ ДУГОЙ
ГОСТ 23240 - 78
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ СССР ПО СТАНДАРТАМ
Москва
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ СТАНДАРТ СОЮЗА ССР
ГОСТ
23240 - 78
Постановлением Государственного комитета СССР по стандартам от 9 августа 1978 г. № ДНО срок действия установлен
с 01.01. 1980 г.
до 01.01. 1985 г.
Настоящий стандарт устанавливает метод оценки хладостойкости сталей сварных конструкций по реакции на ожог сварочной дугой.
(Измененная редакция, изм. № 1).
Сущность метода заключается в получении на поверхности образца малопластичной линзы под действием дугового ожога и определении степени ее влияния на склонность стали к переходу в хрупкое состояние при ударном приложении нагрузки.
Стандарт применяется для научно - исследовательских и экспериментальных работ.
1. МЕТОД ОТБОРА ОБРАЗЦОВ
1.1. Образцы с ожогом изготовляют двух типов:
I - из стали толщиной 10 мм и более;
II - из стали толщиной от 6 до 10 мм.
Размеры образцов I типа приведены на черт. 1, II типа - на черт. 2.
Линза ожога располагается в середине образца.
1.2. Количество образцов для испытания указывается в нормативно - технической документации на металлопродукцию или на сварные конструкции. При отсутствии таких указаний испытания проводят не менее чем на 3 образцах при одной температуре.
1.3. Места вырезки заготовок для образцов и их ориентация по отношению к направлению прокатки должны приниматься в соответствии с нормативно - технической документацией на металлопродукцию или сварную конструкцию.
Черт. 1
1.4. При вырезке заготовок должны приниматься меры, предотвращающие возможное изменение свойств металла вследствие нагрева или наклепа.
(Измененная редакция, изм. № 1).
2. АППАРАТУРА
Установка для нанесения ожога на образец (см. рекомендуемое приложение) должна обеспечивать стабильность процесса нанесения ожогов и достаточную воспроизводимость их; возможность регулирования времени существования возникшей сварочной дуги в момент нанесения ожога на образец. Установка может быть выполнена в виде приставки к существующим источникам сварочного тока или в виде отдельного агрегата с встречным источником питания, иметь амперметр для контроля величины тока короткого замыкания и вольтметр для контроля напряжения холостого хода.
3. ПОДГОТОВКА К ИСПЫТАНИЮ
3.1. Поверхность образца, предназначенная для нанесения ожога, должна быть шлифованной. На ней не допускается наличие следов коррозии и охлаждающих жидкостей после механической обработки.
3.2. Остальные грани образца допускается обрабатывать строжкой вдоль по длине образца, или фрезерованием без последующей шлифовки. Допускается изготовлять образцы, у которых одна или две грани перпендикулярные поверхности с ожогом, имеют прокатную корку.
3.3. Перед испытанием образцов, имеющих две боковые грани с прокатной коркой, производится замер каждого испытуемого образца с погрешностью не более ±0,1 мм.
3.4. Нанесение ожогов на образец производится электродом (без обмазки) диаметром 3 мм, изготовленным из сварочной проволоки марки Св - 08А по ГОСТ 2246 - 70. Проволока должна быть обезжирена и не должна иметь следов коррозии. При определении чувствительности сталей к ожогу электродом для конкретных условий сварки допускается наносить ожоги на образец электродами, изготовленными из сварочной проволоки других марок, которая применяется для сварки конкретных конструкций.
3.5. При смене электродов конец нового электрода затачивают на конус с углом в вершине 60 - 90° и перед нанесением ожогов на образцы оплавляют путем нанесения 4 - 5 пробных ожогов.
3.6. Для нанесения ожогов на образец используется постоянный ток обратной полярности при токе короткого замыкания 250 А.
3.7. Диаметр линзы ожога должен быть 4±0,2 мм.
3.8. Клеймо должно наноситься на торце или на боковых сторонах образца, или на противоположной ожогу стороне, на расстоянии не более чем 15 мм от конца, но не на опорной поверхности.
(Измененная редакция, изм. № 1).
3.9. Плоскость, на которую укладываются образцы с ожогом при клеймении, должна иметь выемку, чтобы в момент клеймения образец опирался только на концевые части, а средняя часть с линзой ожога находилась над выемкой.
4. ПРОВЕДЕНИЕ ИСПЫТАНИЯ
4.1. Испытание образцов с концентратом в виде ожога проводят по ГОСТ 9454 - 78.
(Измененная редакция, изм. № 1).
4.2. При испытании удар маятника наносится со стороны, противоположной линзе ожога.
4.3. Испытания проводятся при температурах, указанных в нормативно - технической документации на металлопродукцию или сварные конструкции. Если таких указаний нет, то испытания проводятся при нормальной температуре и при температурах минус 20, минус 40, минус 70°С. Допускается испытания проводить только при одной температуре для определения соответствии ранее установленным нормам.
4.4. Работу ударом образца с ожогом (КО) определяют по шкале маятникового копра.
п. 4.4. (Введен дополнительно, изм. № 1).
5. ОБРАБОТКА РЕЗУЛЬТАТОВ
5.1. Ударную вязкость образцов с ожогом (КСО) Дж/см 2 (кгс/см 2 ), вычисляют по формуле
,
где КО - работа удара, затраченная на излом образца, Дж (кгс?м);
S - площадь поперечного сечения образца, определяемая в средней части его, без учета рельефа ожога до испытания, см 2 .
Вычисления КСО проводят с точностью до 1 Дж/см 2 (кгс?м/см 2 ).
(Измененная редакция, изм. № 1).
5.2. Результаты испытаний образцов разного типа несопоставимы.
5.3. За критерий оценки критической температуры хрупкости (ТКР) принимается такой, который указан в нормативно - технической документации на металлопродукцию или сварные конструкции. При отсутствии такого критерия за критическую температуру хрупкости следует принимать ту, при которой ударная вязкость хотя бы одного образца равна или меньше 30 Дж/см 2 (3 кгс?м/см 2 ) для образцов I типа и, соответственно, 40 Дж/см 2 (4 кгс?м/см 2 ) для образцов II типа.
(Измененная редакция, изм. № 1).
5.4. Результаты контроля заносят в протокол, в котором указывают порядковый номер образцов, марку сварочной проволоки, температуру испытания, диаметр ожога, работу разрушения, ударную вязкость каждого образца.
ПРИЛОЖЕНИЕ
УСТАНОВКА ДЛЯ ПОЛУЧЕНИЯ СТАБИЛЬНОГО ОЖОГА ЭЛЕКТРОДОМ
Установка (см. чертеж 3 состоит из электродержателя специальной конструкции с приводом, зажимов для плавкой вставки, контрольных приборов и методов питания сварочной дуги.
Электродержатель 4 движется в направляющих 7, укрепленных на панели 13 и соединенных вверху пластиной 19 с регулировочным винтом 8, ограничивающим подъем электрода 2, что обеспечивает необходимый зазор между электродом и образцом 1.
Электродержатель с электродом приводится в движение электромагнитом 12 при нажатии кнопки 14 через двухплечий рычаг 11, который одним концом входит в окно 20 и может перемещаться в нем по вертикали. На рычаге устанавливается включатель 10 для замыкания сварочной цепи. В исходное положение электродержатель и рычаг возвращаются пружинами 9 и 18. Пружина 9 служит для перемещения электрода к образцу 1. Нижнее положение устанавливается винтом 17. Усилие, с которым электрод прижимается к образцу, регулируется пружиной 5, вставленной в накидной хомутик 6. Винтом 3 закреплен электрод.
Плавкая вставка 16 обеспечивает размыкание сварочной цепи. Она включается в сварочную цепь последовательно с источником питания 15 и электродом.
Применение плавкой вставки в качестве элемента, ограничивающего величину сварочного тока и время действия сварочной дуги, обеспечивает получение одинаковых ожогов. Плавкой вставкой может быть различная по сечению и химическому составу проволока, обеспечивающая за время горения дуги 0,04 с получение на образце ожога диаметром 4±0,2 мм.
Рекомендуется применять плавкую вставку из медной проволоки диаметром 0,4 мм.
Для определения времени горения сварочной дуги процесс нанесения дугового ожога записывается на осциллограмму.
СОДЕРЖАНИЕ
1. Метод отбора образцов
2. Аппаратура
3. Подготовка к испытанию
4. Проведение испытания
5. Обработка результатов
Приложение Установка для получения стабильного ожога электродом
ГОСТ Р ИСО 6520-1-2012
НАЦИОНАЛЬНЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ
Сварка и родственные процессы
КЛАССИФИКАЦИЯ ДЕФЕКТОВ ГЕОМЕТРИИ И СПЛОШНОСТИ В МЕТАЛЛИЧЕСКИХ МАТЕРИАЛАХ
Welding and allied processes. Classification of geometric imperfections in metallic materials. Part 1: Fusion welding
Дата введения 2014-01-01
1 ПОДГОТОВЛЕН Федеральным государственным учреждением "Научно-учебный центр "Сварка и контроль" при МГТУ им.Н.Э.Баумана (ФГУ "НУЦСК" при МГТУ им.Н.Э.Баумана), Национальным Агентством Контроля Сварки (НАКС), Автономной некоммерческой организацией "Головной аттестационный центр сварщиков и специалистов сварочного производства" на основе собственного аутентичного перевода на русский язык международного стандарта, указанного в пункте 4
2 ВНЕСЕН Техническим комитетом по стандартизации ТК 364 "Сварка и родственные процессы"
4 Настоящий стандарт идентичен международному стандарту ИСО 6520-1:2007* "Сварка и родственные процессы. Классификация дефектов геометрии в металлических материалах. Часть 1. Сварка плавлением" (ISO 6520-1:2007(E/F) "Welding and allied process - Classification of geometric imperfections in metallic materials - Part 1: Fusion welding)
* Доступ к международным и зарубежным документам, упомянутым в тексте, можно получить, обратившись в Службу поддержки пользователей. - Примечание изготовителя базы данных.
5 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ
Введение
Международный стандарт ИСО 6520-1 разработан техническим комитетом ИСО/ТК44 "Сварка и родственные процессы", подкомитетом ПК7 "Термины и определения".
Это второе издание стандарта заменяет первое издание (ИСО 6520-1:1998), которое подверглось пересмотру.
Стандарты серии ИСО 6520 включают в себя следующие части, объединенные под общим названием "Сварка и родственные процессы. Классификация дефектов геометрии в металлических материалах":
- Часть 1 Сварка плавлением;
- Часть 2 Сварка давлением.
1 Область применения
Эта часть стандарта ИСО 6520 является основной для классификации и описания дефектов сварки.
Для более точной классификации дефектов приводятся пояснения и, при необходимости, эскизы.
Металлургические дефекты не рассматриваются.
Возможна другая система обозначения дефектов согласно стандарту ISO/TS 17845. Приложение Б содержит связь между классификацией дефектов по настоящему стандарту и системой обозначений согласно стандарту ISO/TS 17845.
Примечание - Дополнительно к наименованиям на двух из трех официальных языков ИСО (английском и французском) эта часть стандарта ИСО 6520 содержит также соответствующее наименование на немецком языке.
2 Термины и определения
В настоящем стандарте применены следующие термины с соответствующими определениями:
2.1 дефект (imperfect ion): Несплошность в сварном соединении или отклонение от требуемой геометрии.
2.2 недопустимый дефект (defect): Дефект, превышающий норму.
3 Классификация дефектов и пояснения
Основой системы обозначения дефектов, приведенной в таблице 1, является их классификация по 6-ти основным группам:
- 3: твердые включения;
- 4: несплавление и непровар;
- 5: отклонение формы и размера;
- 6: прочие дефекты.
В таблице 1 приведены:
- в столбце 1 - трехзначный порядковый номер для основной группы дефектов и четырехзначный порядковый номер для подгрупп;
- в столбце 2 - наименование дефекта на русском, английском, французском и немецком языках;
- в столбце 3 - определение и/или поясняющий текст;
- в столбце 4 - рисунки, дополняющие определение, при необходимости.
4 Виды трещин
Виды трещин в зависимости от причин их образования как во время, так и после сварки представлены в приложении А. Обозначение буквенное.
Если требуется полное описание трещин, то следует использовать комбинацию цифрового обозначения из таблицы 1 с буквенным обозначением приложения А.
5 Обозначения
Для обозначения дефектов используется следующая форма: Трещина (100) обозначается следующим образом: дефект ИСО 6520-1-100.
Таблица 1 - Классификация дефектов
Определение и/или пояснение дефекта
Рисунки сварных швов и соединений с дефектами
Группа N 1 - Трещины
Нарушение сплошности, вызванное локальным разрывом в результате охлаждения или действия нагрузок
ФГМУ «Национальный медицинский исследовательский центр хирургии им. А.В. Вишневского» Минздрава России;
ФГБОУ ДПО «Российская медицинская академия непрерывного профессионального образования» Минздрава России;
Российский университет дружбы народов
ФГБОУ ДПО «Российская медицинская академия непрерывного профессионального образования» Минздрава России
ФГМУ «Национальный медицинский исследовательский центр хирургии им. А.В. Вишневского» Минздрава России
Хирургическая тактика лечения послеожоговых дефектов лица и свода черепа
Журнал: Хирургия. Журнал им. Н.И. Пирогова. 2020;(8): 17‑22
ЦЕЛЬ ИССЛЕДОВАНИЯ
Оценка эффективности хирургической тактики лечения послеожоговых дефектов лица и свода черепа.
МАТЕРИАЛ И МЕТОДЫ
Проанализированы ход и результаты хирургического лечения 65 больных (в том числе 58 мужчин) с послеожоговыми дефектами тканей на лице и своде черепа. Средний возраст пациентов составил 38,5 года, от 17 до 67 лет. Реконструкцию мягких тканей производили с использованием пластики местными тканями, комбинированной пластики, баллонной дермотензии, свободными лоскутами на микрососудистых анастомозах. При необходимости выполняли секвестрэктомию и некрэктомию. Для устранения сквозных дефектов костей свода черепа устанавливали импланты.
РЕЗУЛЬТАТЫ
С помощью баллонной дермотензии и пластики местными тканями у большинства пациентов восстановлен кожный покров, схожий по своим свойствам утраченному. Применение имплантов позволило устранить сквозные костные дефекты свода черепа.
ЗАКЛЮЧЕНИЕ
Предложенная тактика хирургического лечения дает возможность устранять тяжелые функциональные и косметические нарушения, вызванные послеожоговыми дефектами мягких тканей и костей черепа, и костные повреждения, восстанавливать нормальный кожный покров лица и свода черепа.
Дата принятия в печать:
Лечение и реабилитация больных с глубокими ожогами лица и свода черепа, устранение последствий ожогов могут быть весьма сложной задачей. Это связано с тем, что глубокие ожоги в этих анатомических областях нередко приводят к возникновению глубоких дефектов мягких тканей и костей. Особенно часто они возникают в результате высоковольтных электроожогов. При этом у больных на месте входа и выхода электричества может произойти обугливание не только мягких тканей, но и костей. Часто поражаются теменные, затылочные, лобные кости и др., иногда со вскрытием лобных и иных пазух с образованием длительно не заживающих свищей. Могут отмечаться сквозные дефекты костей.
Актуальность разработки вопросов лечения послеожоговых рубцовых дефектов тканей лица и свода черепа обусловлена тяжестью этого заболевания, зачастую приводящего к значительным косметическим и функциональным нарушениям. Задача реконструктивной хирургии при глубоких дефектах лица и свода черепа состоит в восстановлении кожного покрова и устранении дефектов. Вместе с тем ее выполнение может быть затруднено нередким дефицитом в этих областях пластического материала, пригодного для проведения адекватной хирургической реконструкции.
В настоящее время при восстановительном хирургическом лечении последствий ожогов лица и свода черепа используют самые различные виды пластических операций: пластику местными тканями, пластику лоскутами на питающей ножке, баллонную дермотензию, пластику лоскутами на микрососудистых анастомозах и др. [1—7]. Выбор рациональной хирургической тактики лечения послеожоговых рубцовых дефектов тканей лица и свода черепа все еще не определен, так как не выработано единого мнения об оптимальном способе устранения таких дефектов [8—12]. Приводим собственный опыт лечения таких пациентов.
Цель исследования — оценка эффективности хирургической тактики лечения послеожоговых дефектов лица и свода черепа.
Материал и методы
Работа проведена на основании изучения результатов хирургического лечения 65 больных с послеожоговыми рубцовыми мягкотканными и костными дефектами черепа, находившихся на лечении в отделении реконструктивно-пластической хирургии НМИЦ хирургии им. А.В. Вишневского в 1996—2016 гг.
Большинство пациентов (n=58) были мужчины активного трудоспособного возраста. Средний возраст пациентов, находившихся на стационарном лечении, 38,5 года, от 17 до 67 лет. Время пребывания в стационаре в среднем составило 40 койко-дней (от 6 до 98 койко-дней).
Распределение пациентов по этиологическому фактору воздействия и локализации дефекта на черепе представлено в табл. 1.
Таблица 1. Локализации дефектов черепа и виды поражающего фактора
Вид повреждающего фактора
лобно- височная область
теменно- височная область
теменно- затылочная область
Общая электротравма стала причиной образования послеожогового дефекта у 27 (42%) пациентов, в том числе ожог пламенем вольтовой дуги — у 1 пациента, 7 пациентов получили электротравму на производстве. Термомеханическая травма была у 14 (22%) пациентов, из них у 1 производственная, контактный ожог — у 12 (18%), химический — у 6 (9%), лучевые повреждения (после проведения противоопухолевой лучевой терапии) — у 4 (6%), ожог лазером — у 2 (3%).
По локализации послеожоговые дефекты распределились следующим образом: в теменно-височной области у 16 пациентов, в области лицевого скелета у 7, в теменно-затылочной области у 12, в теменной области у 9, в лобно-височной области у 21.
Пациентам предварительно выполняли компьютерную томографию и магнитно-резонансную томографию костей черепа и структур головного мозга для определения границ остеонекроза и возможных изменений со стороны головного мозга и синусов. Реконструктивные хирургические вмешательства, произведенные больным, представлены в табл. 2.
Таблица 2. Виды выполненных реконструктивных хирургических вмешательств
Виды реконструктивных вмешательств
Устранение послеожогового рубцового дефекта с пластикой растянутыми тканями при помощи балонной дермотензии
Другие виды пластического устранения рубцового дефекта (пластика местными тканями, комбинированная пластика, пластика свободным лоскутом на микрососудистых анастомозах
Результаты и обсуждение
В нашем исследовании метод пластического закрытия послеожогового рубцового дефекта выбирали в зависимости от локализации, обширности, глубины поражения и состояния окружающих тканей. Для реконструкции дефектов лица и свода черепа предпочитали использовать цельные кожно-жировые и кожно-фасциальные пласты тканей. Пластику кожными трансплантатами использовали крайне ограниченно в связи с тонкостью слоя восстановляемого ими кожного покрова. При небольших размерах дефектов и хорошем состоянии окружающих тканей полного восстановления кожно-фасциального слоя в некоторых случаях можно было достичь при помощи пластики местными тканями в виде острой дермотензии либо при выкраивании из местных тканей различного вида лоскутов, например ротационных. Устранение послеожогового рубцового дефекта с пластикой местными тканями выполнено в 16 (22% реконструктивных вмешательств), с комбинированной пластикой — в 4 (5%) случаях.
Однако в связи с дефицитом местных тканей гораздо чаще требовалось предварительное растяжение предполагаемого пластического материала путем проведения баллонной дермотензии, в последующем выполняли хирургическую реконструкцию дефекта растянутыми тканями. Устранение послеожогового рубцового дефекта с применением метода баллонной дермотензии выполнено в 48 (65%) случаях. У 32 пациентов этапы хирургического лечения (имплантация экспандеров и устранение дефектов с пластикой растянутыми тканями) осуществлены за 1 госпитализацию, у 16 — за 2 госпитализации. Тканевое растяжение производили амбулаторно.
Хирургическое лечение при помощи баллонной дермотензии осуществляли следующим образом. Обычно рядом с дефектом в зависимости от его размера устанавливали от 1 до 3 экспандеров. Их имплантацию выполняли мини-инвазивным способом (разрез кожи 1,5—2 см). Затем осуществляли тканевое растяжение при помощи установленных экспандеров. На заключительном этапе реконструктивного лечения выполняли пластику мягкотканного дефекта предварительно растянутыми тканями. При обширных поражениях проводили повторное баллонное тканевое растяжение.
Приводим 2 клинических наблюдения, где применен метод баллонной дермотензии, с описанием хода лечения и его результатов.
Клиническое наблюдение 1
Пациент c клиническим диагнозом «послеожоговый рубцово-язвенный, мягкотканно-костный дефект лобной области справа» обратился с жалобой на наличие дефекта тканей с серозно-гнойным отделяемым.
Из анамнеза известно, что пациент получил общую электротравму и ожог вольтовой дугой. Находился на лечении в ЦРБ, после стабилизации состояния переведен в НМИЦ хирургии им А.В. Вишневского.
При поступлении: в лобно-теменной области обширный рубцово-язвенный мягкотканно-костный кратерообразный дефект неправильной ромбовидной формы, с неровными краями. Его дном являлась некротизированная лобная кость. Края мягкотканного дефекта покрыты вялыми грануляциями с участками вторичных некрозов, скудным серозно-гнойным отделяемым.
При анализе данных компьютерной томогорафии с 3D-моделированием обнаружен поверхностный дефект лобной кости, больше справа, на уровне ее середины, размером 46×23×70 мм.
В отделении реконструктивной и пластической хирургии больному выполнены хирургическая обработка, имплантация экспандера, при помощи которого в дальнейшем проведено тканевое расширение. Устранен рубцовый мягкотканно-костный дефект, произведены секвестрэктомия и некрэктомия с пластикой растянутыми тканями.
Вид больного при поступлении в отделение реконструктивно-пластической хирургии, проведение баллонной дермотензии и результаты хирургической реконструкции представлены на рис. 1.
Рис. 1. Фотографии больного при поступлении в отделение реконструктивно-пластической хирургии (а), на этапе проведения баллонной дермотензии (б) и после хирургического лечения (в).
Клиническое наблюдение 2
Больной получил глубокий электроожог мягких и костных тканей лица. В отделение реконструктивно-пластической хирургии поступил через 3 мес после получения травмы с гранулирующими ранами лица, послеожоговой атрофией глазных яблок, дефектом крыльев и спинки носа, вскрытием правой лобной пазухи (рис. 2).
Рис. 2. Фотографии больного после получения электроожога (а), при поступлении в отделение реконструктивно-пластической хирургии (б).
Проведена компьютерная томография черепа. Выполнена имлантация 2 экспандеров в теменные области. После тканевого растяжения произведены секвестрэктомия и некрэктомия лобной кости, пластика дефекта лица и орбитальных областей растянутыми тканями. Проведение баллонной дермотензии и результаты операции представлены на рис. 3.
Рис. 3. Фотографии больного на этапе проведения тканевого растяжения экспандерами (а) и после хирургической реконструкции (б).
Через 7 мес для устранения оставшегося дефекта в правой орбитальной области имплантирован экспандер в правую лобно-теменную область. После тканевого растяжения произведена пластика дефекта растянутыми тканями (рис. 4).
Рис. 4. Фотографии больного на этапе проведения последующего тканевого растяжения экспандером (а) и окончательный результат хирургической реконструкции (б).
При невозможности проведения описанных методов реконструктивных операций при необходимости выполняли пластику свободными лоскутами на микрососудистых анастомозах, что было целесообразным только в нескольких случаях (6 операций).
Следует отметить, что значительные трудности возникли при лечении глубоких ожогов с обнажением костей свода черепа, с частичным или полным их повреждением по глубине. В таких случаях при необходимости выполняли секвестрэктомию и некрэктомию. Для устранения сквозных дефектов костей черепа устанавливали импланты (титановые, графитовые), заменяющие кость, но лишь при полной уверенности в адекватности некрэктомии. В случае сомнений предпочитали прибегать к отсроченному восстановлению костей черепа.
В целом проведенное исследование показало, что применение методов баллонной дермотензии с использованием экспандеров и пластики местными тканями позволило у большинства пациентов восстановить кожный покров, идентичный утраченному по текстуре, толщине, эластичности и наличию волосяного покрова. При наличии сквозных костных дефектов хирургическую реконструкцию костей свода черепа выполняли при помощи установки имплантов.
Таким образом, предложенная тактика хирургического лечения позволяет устранять тяжелые функциональные и косметические нарушения, вызванные послеожоговыми дефектами мягких тканей и костей черепа, а также костные повреждения, восстанавливать нормальный кожный покров лица и свода черепа.
Читайте также: