Расчет подкоса металлического пример

Обновлено: 15.05.2024

1.1 Минимальная толщина листов стенки резервуаров РВС и РВСП для условий эксплуатации рассчитывается по формуле:

Минимальная толщина стенки резервуаров РВСПК для условий эксплуатации рассчитывается по формуле:

где n₁ - коэффициент надежности по нагрузке гидростатического давления, n₁= 1,05;

r_н - плотность нефти, r_н =900 кг/м 3 ;

g - ускорение свободного падения, g = 9,81 м/с 2 ;

H_{макс доп} - максимально допустимый уровень взлива нефти в резервуаре, м;

х - расстояние от днища до расчетного уровня, м;

n₂ - коэффициент надежности по нагрузке избыточного давления и вакуума, n₂

P_и - нормативная величина избыточного давления, Па, принимается по таблице 2.0;

R - радиус стенки резервуара, м;

j_с - коэффициент условий работы, j_с = 0,7 для нижнего пояса, j_с = 0,8 для остальных поясов;

R_y- расчетное сопротивление материала пояса стенки по пределу текучести, Па.

1.2 Расчетное сопротивление материала стенки резервуаров по пределу текучести, определяется по формуле:

где - нормативное сопротивления растяжению (сжатию) металла стенки, равное минимальному значению предела текучести, принимаемому по государственным стандартам и техническим условиям на листовой прокат;

γ_м - Коэффициенты надежности по материалу, γ_м = 1,025;

γ_н - коэффициент надежности по назначению, для резервуаров объемом по строительному номиналу 10000 м 3 и более - γ_н = 1,15, объемом по строительному номиналу менее 10000 м 3 - γ_н = 1,1.

1.3 Значение минимальной толщины стенки для условий эксплуатации увеличивается на величину минусового допуска на прокат и округляется до ближайшего значения из сортаментного ряда листового проката. Полученное значение сравнивается с минимальной конструктивной толщиной стенки δ_кс, определяемой по таблице Б.1.

Таблица Б.1 Конструктивная величина толщины стенки

Диаметр резервуара, м	Менее 25	От 25 до 35	35 и более
Минимальная конструктивная толщина стенки δ_кс	9	10	11

В качестве номинальной толщины δ_ном каждого пояса стенки выбирается значение большей из двух величин, округленное до ближайшего значения из сортаментного ряда листового проката.

где С_i - припуск на коррозию, мм;

D - фактическое значение минусового допуска на толщину листа, мм;

d_кс - минимальная конструктивная толщина стенки.

2. Расчет стенки резервуара на устойчивость

2.1 Расчет на устойчивость проводится дважды: для принятой номинальной толщины стенки d_ном (толщина пояса стенки, соответствующая началу эксплуатации резервуара) и для расчетной толщины стенки d_i (толщина пояса стенки, соответствующая моменту окончания нормативного срока эксплуатации резервуара).

Расчетная толщина d_i определяется как разность принятой номинальной толщины d_ном, припуска на коррозию С_i и минусового допуска на толщину листа ∆:

Проверка устойчивости стенки резервуара производится по формуле:

где s₁ - расчетные осевые напряжения в стенке резервуара, МПа;

s₂ - расчетные кольцевые напряжения в стенке резервуара, МПа;

s₀₁ - критические осевые напряжения в стенке резервуара, МПа;

s₀₂ - критические кольцевые напряжения в стенке резервуара, МПа.

Осевые напряжения определяются по минимальной толщине стенки пояса, кольцевые напряжения - по средней толщине стенки.

Расчетные осевые напряжения для резервуаров РВС и РВСП определяются по формуле:

где y - коэффициент сочетания нагрузок, принимаемый по СНиП 2.01.07-85*;

n₃ - коэффициент надежности по нагрузке от собственного веса, n₃ = 1,05;

Q_п - вес покрытия резервуара, Н;

Q_ст - вес вышележащих поясов стенки, Н;

Q_сн - Полное расчетное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия, Н;

Q_вак - нормативная нагрузка от вакуума на покрытие, Н;

s_i- расчетная толщина стенки i-го пояса резервуара, м.

Расчетные осевые напряжения для резервуаров РВСПК определяются по формуле:

Вес вышележащих поясов стенки резервуара определяется как:

где а - номер (значение номера) последнего пояса, начало отсчета снизу;

h_i - высота i-го пояса стенки резервуара, м;

γ_ст - удельный вес стали, Н/м 3 .

Осевые критические напряжения определяются по формуле:

где Е - модуль упругости стали, Е = 2×10 5 МПа;

С - коэффициент, принимаемый по таблице Б.2.

Таблица Б.2 Значение коэффициента С

Расчетные кольцевые напряжения в стенке при расчете на устойчивость резервуара РВС и РВСП определяются по формуле:

Расчетные кольцевые напряжения в стенке для резервуара РВСПК определяются по формуле:

где Р_в - нормативное значение ветровой нагрузки на резервуар, Па;

n_в - коэффициент надежности по ветровой нагрузке;

d_ср - средняя арифметическая толщина стенки резервуара, м.

Средняя арифметическая толщина стенки резервуара определяется по формуле:

где а - число поясов резервуара.

Нормативная нагрузка от вакуума на покрытие определяется как:

где P_вак- нормативное значение вакуума в газовом пространстве, Па.

Нормативное значение ветровой нагрузки определяется по формуле:

где W₀ - нормативное значение ветрового давления, для рассматриваемого района, Па;

k₂ - коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте;

C₀ - аэродинамический коэффициент.

Критические кольцевые напряжения определяются по формуле:

где Н - геометрическая высота стенки резервуара, м.

Если по результатам расчета условие устойчивости не выполняется, то значения номинальной толщины стенки для соответствующих поясов стенки резервуара должны быть увеличены.

3. Расчет резервуара на опрокидывание

Резервуар, в целом должен быть рассчитан на устойчивость к опрокидыванию при действии ветровой нагрузки.

При выполнении условия анкеровка резервуара не требуется.

где М - опрокидывающий момент от действия ветровой нагрузки;

G - вес конструкций резервуара за вычетом припусков на коррозию, с учетом внутреннего давления в резервуаре;

При невыполнении данного условия необходимо выполнить анкеровку резервуара, причем нагрузка на один анкер определяется по формуле:

где d - диаметр установки анкеров;

n - количество анкеров.

4. Расчет днища резервуара

4.1 Толщина элементов днища принимается равной 9 мм.

4.2 Толщина окрайки днища определяется по таблице Б.3.

Таблица Б.3. Конструктивная величина окрайки днища

Расчетная толщина первого пояса стенки d_е, мм	Минимальная конструктивная толщина окрайки d_кс, мм
свыше 9 до 16 включительно	9,0
свыше 17 до 20 включительно	12,0
свыше 20 до 26 включительно	14,0
свыше 26	16,0

5. Расчет плавающей крыши резервуара

5.1 Толщина элементов плавающей крыши, контактирующих с продуктом, должна быть не менее 5 мм.

5.2 Плавающие крыши должны быть рассчитаны на плавучесть, остойчивость и непотопляемость при плотности нефти, равной 0,7 т/м 3 .

Проверка плавучести плавающей крыши производится из условия, что все действующие нагрузки приложены в центре тяжести крыши, а выталкивающая сила приложена вертикально вверх в центре тяжести объема крыши, погруженного в жидкость.

5.3 Запас плавучести плавающих крыш должен быть не менее 2,0, т.е.:

где b - высота наружного борта плавающей крыши;

Т - максимальная глубина погружения крыши.

5.3 Глубину погружения однодечной плавающей крыши определять из условия:

где g_f - коэффициент надежности по нагрузке собственного веса;

G_пк - вес плавающей крыши вместе с катучей лестницей и оборудованием (водоспуск, затвор и др.);

F_тр - сила трения уплотняющего затвора о стенку;

Q_сн - полное расчетное значение снеговой нагрузки;

Q_в - ветровая нагрузка на плавающую крышу;

g_ж - удельный вес хранимого продукта, при расчете плавучести g_ж = 0,7 т/м 3 ;

V₁ - объем жидкости, вытесненный коробами плавающей крыши;

V₂ - объем жидкости, вытесненный центральной частью плавающей крыши.

5.4 Глубину погружения двухдечной плавающей крыши Т определять по формуле:

где R₁ - Радиус плавающей крыши.

5.5 Полное расчетное значение снеговой нагрузки на плавающую крышу при расчете ее плавучести должно быть определено по формуле

где S_g - расчетное значение веса снегового покрова на 1 м 2 горизонтальной поверхности земли, кПа;

R - радиус резервуара, м;

m - коэффициент перехода, определяемый по формуле:

m = 2,76H/D - 0,07, (26)

где H, D - соответственно высота стенки и диаметр резервуара.

5.6 Ветровая нагрузка на плавающую крышу при расчете ее плавучести определяется по формуле:

где ω₀ - нормативное значение ветрового давления;

S - площадь плавающей крыши;

C_p - аэродинамический коэффициент;

g_f - коэффициент надежности по ветровой нагрузке.

5.7 Кренящий момент от снеговой нагрузки, действующий на плавающую крышу, при расчете ее остойчивости должен быть определен по формуле:

где R - радиус резервуара, м;

K_с - коэффициент, определяемый по формуле:

6. Расчет понтона резервуара

6.1. Понтон должен быть рассчитан на плавучесть при нагрузке, равной его двойному весу, при плотности нефти, равной 0,7 т/м 3 . Запас плавучести понтонов должен быть не менее 2,0, т.е.:

где b - высота наружного борта понтона;

Т - максимальная глубина погружения понтона.

6.2. Глубину погружения понтона определять по формуле:

где g_f - коэффициент надежности по нагрузке собственного веса понтона;

G_п - вес понтона вместе с оборудованием;

Q_п - нагрузка от веса конденсата на понтоне;

r_ж - удельный вес хранимого продукта, при расчете r_ж = 0,7 т/м 3 ;

V_{выт.жид.} - объем вытесненного продукта.

6.3. Непотопляемость - это способность понтона сохранять плавучесть и необходимую остойчивость при затоплении отсеков вследствие их разгерметизации.

Непотопляемость понтона обеспечивается при условии:

где V_м - теоретический объем элементов плавучести понтона (поплавков, коробов и др.) м 3 ;

V_ф - объем элементов плавучести, который заполнен хранимым продуктом, м 3 .

7. Расчет конструкции кольцевой лестницы

Расчет производится в соответствии со СНиП 2.01.07-85*, СНиП II-23-81, СНиП II-7-81.

Конструкции кольцевой лестницы рассчитаны на временную нормативную нагрузку 450 кг. Ограждение рассчитано на горизонтальную нагрузку 90 кг.

как расчитать балку (кронштейн) с подкосом?

Здравствуйте! С расчетом балок столкнулся впервые. Инженер по образованию, но в другой области. Необходимо расчитать выдержит ли кронштейн с подкосом. Таких кронштейна 2. Между ними доски-сами доски точно выдержат. Их расчитывать не надо.

Фото чертежа прикладываю. Нагрузка 200 кг. Действует на правый край.

Сам кронштейн приварен сваркой к стенке бака. Сварка надежная.

Честно говоря не знаю даже как называется данный расчет-поперечный изгиб или растяжение/сжатие.

На чертеже показан уголок 50. Толщиной 5 мм. Собственно знаю что должен выдержать кг.500. но нужен расчет!

Что можете посоветовать? может быть есть подобный пример расчета или программа

200 кило - это ниочем, впрочем как и 50-ый уголок. По расчету может и понесет, но конструктивно надо вязть 75-ый, не меньше.
По расчету - в помощь СНиП стальной. Центрально-сжатые элементы. Грубо бери 140 кило и считаешь с учетом фи.

Ну СНиП тут врят ли нужен

Условно примем все узлы в схеме шарнирными. Тогда в соответствии с вашей схемой усилие в сжатом подкосе определится как 200кг/Cos45 и будет равно 0,28288т (округлим до 0,3). При сжатии существует опасность потери устойчивости поэтому для проверки нам необходио определить понижающий коэффициент фи. Из таблице в снипе, при центральном сжатии, фи определяется в зависимости от условной гибкости. В нашем случае она равна L*(R/E)^0.5 где L=l0/i это гибкость (l0 =1*1м*(2)^0.5= 1.414 - расчетная длина), (i=0.0098м - миниальный радиус инерции), R сопротивление стали примем 24500т/м2, E модуль упругости 21000000т/м2. Условная гибкость = 4,9. По таблице фи=0,35. Проверка устойчивости фи*A*R=0.35*0.00048*24500=4.1т (А-это площадь сечения уголка) тоесть несущая способность подкоса 4тонны что гораздо меньше усилия в нем.
Вообще надо сказать что нагрузка у вас приложена не совсем правильно. По факту ваши доски должны передовать усилие на горизонтальный элемент и он должен быть проверен как изгибаемый. И ваши 200 кг я так понимаю должны разделиться поплам на две консоли. Проверим горизонтальный уголок на 100 кг приложенные посередине. Изгибаеющий момент по-середине уголка будет равен (100кг/2)*(1м/2)=0,025т*м. Требуемый момент сопротивления для такого момента W=М/R=0,025/24500=1см3, что меньше момента сопротивления для уголка 50х50х5 (W=3,1см3)
Проверки выполнены, можно эксплуатировать ))

"Собственно знаю что должен выдержать кг.500. но нужен расчет!"

Условно примем все узлы в схеме шарнирными. Тогда в соответствии с вашей схемой усилие в сжатом подкосе определится как 200кг/Cos45 и будет равно 0,28288т (округлим до 0,3). Требуемый момент сопротивления для такого момента W=М/R=0,025/24500=1см3, что меньше момента сопротивления для уголка 50х50х5 (W=3,1см3)
Проверки выполнены, можно эксплуатировать ))

Денис, огромное спс! Ибо не знал как подступиться к задаче впринципе)
Формулы откуда брали? Снип или другая справочная литература. хочу сам научиться расчитывать.

Антон браво! В какой программе проводились расчеты?

Здравствуйте! С расчетом балок тоже столкнулся впервые. Сам студент устроился на работу инженером конструктором. и сегодня дали нвое задание попросили расчитать нагрузку. Необходимо расчитать выдержит ли кронштейн нагрузку в 50 кг, если нет то что вы бы посоветовали изменить в конструкции а если да то какую максимальную нагрузку он выдержит. Таких кронштейна 2. Между ними железная пластина думаю ее не надо расчитывать.

Фото чертежа прикладываю. Нагрузка 50 кг. Действует на правый край.

Запутался как тут выкладывать ссылки поэтому если что то уберите там большие буквы "А"

Помогите определить расчетную длину стойки с подкосами

Тема не нова, но вопросы постоянно возникают. Покапал форумы, нашел противостояния умов, интересная была битва, да вот заключения не вышло. Вопрос такой, как определять в общем случае расчетную длину стойки, если у нас к ригелю подведены подкосы. Нашел одно мнение, что можно задаться таблицей 31 стального СП и как для свободной рамы вычислить, при этом принять, что длина колонны будет начинаться от точки крепления подкоса, тоже самое для ригеля. Насколько правомерно или преступно так делать?

Нужно задать в СКАД/Лира/Ансис плоскую раму с подкосами и посчитать на устойчивость. После чего сравнить полученные расчетные длины с предлагаемой методикой ручного расчета. Результатами поделится с общественностью.

нет. сосредоточенные в верхних узлах колонн. Если задаете распределенную по ригелю, то нужно следить, чтобы система не теряла устойчивости за счет подкосов.

__________________
Советов у меня лучше не просить. Потому что чувство юмора у меня развито сильнее чувства жалости.

Специальный Институт Строительных Конструкций Изделий

Нерешаемая хреновая задача если ориентироваться на требования норм. Надо вот так. А большие пролеты держать подкосами очень слабоумно и отважно. Творческих успехов!
При восходящем раскосе можно располагать ось эквивалентного ригеля по оси нижнего пояса, при восходящем по ЦТ эквивалентного ригеля.

__________________
Горев В.В., том 1, стр.109, 1 абзац, 4-ое предложение. Не пугайтесь этого произвола.

Чтобы не страдать фигней. Для определения мю колонны берите длину колонны равной полной длине Lc, длину ригеля равной полной длине L, соединение ригеля с колонной принимайте жесткое. По формулам СП определяйте мю колонны. Для определения расчетной длины колонны умножайте полученное мю на полную длину колонны Lc. Усилия в колонне берите из схемы с подкосом. Такой подход даст небольшой запас, если размеры подкосов разумные (1/6 от пролета или высоты колонны).

Попытка прийти к свободной раме, для которой по СП есть методика вычисления мю?

----- добавлено через ~1 мин. -----
Схема вроде бы распространенная, странно почему СП не сделает отдельные исследования и не даст уже наконец обоснования как тут считать

Правильное задание расчётных длин в постпроцессоре (металл)

Я понимаю, что подобный вопрос уже поднимался, но мне всё-таки непонятно по поводу коеффициентов.

Проблема в том, что колонна разбита по сути на два стержня в месте примыкания раскоса (из плоскости рамы), и я не совсем уверен, что правильно задал Коефф. по XOZ = 0.5

Коефф. по XOY получился после расчёта в кристалле (задавал факт. жесткость ригеля и колонны), получилось примерно 0,998 округлил до 1.
И ещё - в постпроцессоре XOY и XOZ задаются в местной системе?

И ещё - в постпроцессоре XOY и XOZ задаются в местной системе?

Узел сопряжение двух стержней жесткий, просто выделяй два стержня- а именно одна целая колонна. И устанавливай нужный коэффициент, я так делаю

А как тогда рассчитать коеффициент по XOZ в кристалле - я ведь задаю там жесткость ригеля - а что принять за ригель - нижний или верхний раскос? Ну и соответственно что принять за высоту рамы: до первого раскоса или до верха колонны?

Не так давно сам разбирался с этим постпроцессором и хотел бы отметить:

Не согласен, если сформировать отчет после расчета в том же постпроцессоре, то увидим такие строчки:
Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Y1 -- .
Коэффициент расчетной длины в плоскости X1,Z1 -- .
От куда я делаю вывод, что оси местные.

Коефф. по XOY получился после расчёта в кристалле (задавал факт. жесткость ригеля и колонны), получилось примерно 0,998 округлил до 1.

Если ты задаешь группу конструктивных элементов, то скад рассматривает каждый элемент отдельно, т.е. в твоем случае расчетная длинна в плоскости равна двум длинам элемента => коэффициент в плоскости XoZ равен двум, а расчетная длинна из плоскости равна длинне элемента => коэффициент из плоскости XoY равен одному.
Если ты задаешь просто конструктивный элемент, то скад рассматривает общую длинну всех выделенных стержней, т.е. в твоем случае расчетная длинна в плоскости равна длине всего конструктивного элемента => коэффициент в плоскости XoZ равен одному, а расчетная длинна из плоскости равна равна половине длинны всего конструктивного элемента => коэффициент из плоскости XoY равен 0,5.

Сформируй вордовский отчет в постпроцессоре, думаю прояснится все.

Если ты задаешь группу конструктивных элементов, то скад рассматривает каждый элемент отдельно

То есть, получается, что если я выделил все колонны (а каждая колонна разбита на две части раскосом), то скад считает эту колонну как две? Но тогда напрашивается вывод - если коеффициенты простые (равные 1, 2. ), то проще работать через группы - зачем лишние телодвижения?

т.е. в твоем случае расчетная длинна в плоскости равна длине всего конструктивного элемента => коэффициент в плоскости XoZ равен одному, а расчетная длинна из плоскости равна равна половине длинны всего конструктивного элемента => коэффициент из плоскости XoY равен 0,5.

Это вы приняли так для колонны в местной системе координат? И учитывали ли сниповские мю?

И что вы подразумеваете "в плоскости" и "из плоскости" - плоскости рамы или колонны?

Цитата:
Если ты задаешь группу конструктивных элементов, то скад рассматривает каждый элемент отдельно
То есть, получается, что если я выделил все колонны (а каждая колонна разбита на две части раскосом), то скад считает эту колонну как две? Но тогда напрашивается вывод - если коеффициенты простые (равные 1, 2. ), то проще работать через группы - зачем лишние телодвижения?

Да, сформируйте отчет там все колонны будут разбиты на части, т.е. каждый стержень Вашей расчетной схемы будет являться колонной равной длине этого стержня, которую скад умножит на коэф-ты, которые Вы ввели. Отсюда и вычисляйте свой коэффициент делением расчетной длинны (которую ты определил) на длину одного стержня из группы.

Цитата:
т.е. в твоем случае расчетная длинна в плоскости равна длине всего конструктивного элемента => коэффициент в плоскости XoZ равен одному, а расчетная длинна из плоскости равна равна половине длинны всего конструктивного элемента => коэффициент из плоскости XoY равен 0,5.
Это вы приняли так для колонны в местной системе координат? И учитывали ли сниповские мю?

Да, в местной системе. Сниповское не учитывал, взял Ваши значения мю.

Для конструктивного эл-та я высчитываю коэф-ты так:
Высчитываю две расчетные длины элемента (в двух плоскостях) с учетом сниповских коэф мю (которые могуть быть любыми не только 1 и 2), получаю какие то значения Х и Y.
Дале выделяю конструктивный элемент, скад его длину определяет как целого стержня, обозначим L.
Делю полученные мною расч. длины X и Y на длину элемента в скаде L.
Полученные коэф-ты записываю в соответствующие строки.

В плоскости изгиба- XoZ местная система, а из плоскости XoY- выпучивание вбок.

Andrey88 решительно прав.
К слову еще о группах и элементах.
1) предположим, вы считаете ферму. В ней куча раскосов, они все у вас унифицированного сечения и не раскреплены ничем лишним (шарнирно по двум концам). В этом случае лепим группу элементов и задаем коэффициенты по единице и не паримся.
2) предположим, у вас есть колонна, разделенная N-1 узлами. Можно задать её как группу элементов, но тогда следует коэффициент расчетной длины умножить на N. Или же, задать её как конструктивный элемент всю и назначить правильные, нормальные коэффициенты. Второй случай по логике правильнее, ведь скад будет подставлять в формулы фактические длины и фактические коэффициенты. Первый - несколько "костыльный", но гораздо более удобный зачастую (особенно, когда одинаковых колонн в одинаковых условиях закрепления много на схеме). В цифрах, оба варианта должны быть идентичны. С точки зрения человеческого фактора, в случае задания группами ошибку допустить проще.

Еще одно "за" в сторону группы конструктивных элементов - кнопка "посмотреть состав группы" (вторая справа). В ней есть опция "диаграмма факторов". Почему-то такую же диаграмму для отдельных конструктивных элементов получить нельзя.

Спс большое, наконец разобрался!

Сравнил результаты, полученные группами и отд. элементами. Видимо, когда колонну делаешь отд. элементом, то он вычисляет все коеффициенты по наиболее неблагоприятному? То есть, у эл-та № 1 колонны пред. гибкость = 0,7, у эл-та № 2 - 0,9 - он берет именно 0,9, а вот если другой фактор больше у элемента 1? То есть собирает ли он неблагоприятные факторы со всех входящих в элемент стержней?

Ещё вопросик - а ригели (балки) удобнее назначать через группы или отдельными элементами?

ЗЫ Несколько неудобно, что сделали в местной системе. Разглядывать приходится через лупу А в лире такой-же подход?

Для конструктивных элементов - на три кнопки левее кнопки левее "посмотреть состав группы" есть кнопка "выборочная визуализация результатов", так это и есть диаграмма факторов для отдельного конструктивного элемента.

Не понял только вот это:

Не понимаю, вы же о конструктивном элементе говорите, зачем тогда делить длинну на длинну - они ведь равны!

Точно сказать не могу, не вдавался в это. Задайте один элемент группой и просто конструктивным элементом, и сравните результаты.

Не понимаю, вы же о конструктивном элементе говорите, зачем тогда делить длинну на длинну - они ведь равны!

Делением расчетной длинны на физическую мы получаем коэффициент мю. Длины равны при коэф-те равному единице.

Расчет несущих конструкций кровли. Расчет стропильной ноги. Расчет подкоса и ригеля

Ограждающую часть кровельного покрытия по различным большепролетным несущим конструкциям устраивают с прогонами.

Прогоны предназначены для восприятия нагрузки от кровли и передачи ее на основные несущие конструкции. Обычно применяют прогоны разрезные, консольно-балочные, неразрезные.

Разрезные прогоны целесообразно применять при шаге расстановки несущих конструкций до 4м. Лесоматериал выбран местный – сосновые бревна и бруски, пропитанные водным раствором антисептика. Прогоны, как правило, воспринимают нагрузки, характеризующие их работу как работу в условиях косого изгиба. Прочность прогона определяют по формуле

а прогиба – по формуле

при равномерно распределенной нагрузке составляющие прогиба вычисляются по формулам

Конструкция проектируемой нами скотной кровли предполагает рабочий уклон (). Расстояние между осями несущих конструкций 1,6м. Нормативный снеговой покров принимаем для нашего снегового района равный 1кН/м 2 .

В соответствии с размерами листов ВУ расстояние между осями прогонов по скату принимаем равным 1,5м. Определяем нагрузки на 1пог.м. прогона:

Расчет прогона.

Расчетный пролет прогона

,где 10 – ширина опорной площадки в см, равная половине ширины верхнего пояса несущей конструкции.

Максимальный изгибающий момент

Прогон работает в условиях косого изгиба. Составляющие момента относительно главных осей сечения:

Задаемся отношением сторон поперечного сечения прогона:

Требуемый момент сопротивления сечения:

Требуемая высота сечения:

Требуемая ширина сечения:

Принимаем брус сечением , для которого

Проверяем напряжение по формуле

Находим составляющие прогиба по формуле

Полный прогиб прогона равен

Скатная составляющая нагрузки в месте опирания прогона на несущую конструкцию воспринимается бобышкой, прибитой к верхнему несущей конструкции двумя гвоздями 4×100 мм. Кроме того, стык прогонов перекрывается накладками из брусков 50×50мм, прикрепленных к поясу и прогонам гвоздями.

Следующим этапом проектирования скатной кровли является расчет стропильных ног, подкосов и ригеля для реконструируемого здания.

Лесоматериал выбран местный – сосновые бревна и бруски, пропитанные водным раствором антисептика.

Максимальная ширина здания в осях – 19,5м. Конструкция проектируемой нами скотной кровли предполагает рабочий уклон (). Расстояние между осями несущих конструкций 1,6м. Нормативный снеговой покров принимаем для нашего снегового района равный 1кН/м 2 .

Изначально запроектированные конструкции прогонов размещены по стропильным ногам, которые нижними концами опираются на мауэрлаты, уложенные по внутреннему обрезу наружных стен, а верхними на опорный брус. Для уменьшения пролета стропильных ног поставлены подкосы, нижние концы которых упираются в лежень, укладываемый по внутренним несущим стенам. Для погашения распора стропильной системы устанавливаем ригели.

Геометрические размеры элементов стропил. Рабочему уклону (α=18,5°)соответствуют

Балки-лежни укладываем на одном уровне с мауэрлатами. Ось мауэрлата смещена относительно оси стены на 15см. Расстояние от оси мауэрлата до оси балки-лежня

высота стропил в коньке

Подкос направлен под углом β=45°,которому соответствуют. Точка пересечения осей подкоса и стропильной ноги располагается на расстоянии l₂ от оси столба. Величина l₂ определяется из следующей зависимости:

Длина верхнего и нижнего участков стропильной ноги

угол между подкосом и стропильной ногой

В соответствии с размерами листов ВУ расстояние между осями прогонов по скату принимаем равным 1,5м. Расстояние между осями стропильных ног принимаем равным 1,6м. Определяем нагрузки на 1пог.м. горизонтальной проекции стропильной ноги:

Читайте также: