Нелинейный расчет стальных конструкций в лире
Обновлено: 13.05.2024
Смоделировала в лире объемниками железобетонную центрально-армированную растянутую призму и провела сначала линейный расчет, а потом нелинейный. В линейном вроде все довольно адекватно получилось, а вот в нелинейном при тех же нагрузках и одинаковых прочих параметрах в бетоне в зоне вокруг арматурного стержня от куда-то берется сжатая зона.
Объясните пожалуйсто неразумным, от куда такому факту взяться в природе. Самое интересное, что даже при минимальных нагрузках в нелинейном расчете вокруг арматуры ВСЕГДА возникает сжатая зона бетона.
Это я гоню? Что-то не правильно задаю? Или что-то с Лирой странное творится?
я тоже объемными КЭ пытался моделить пустотную плиту, у меня в нелинейном расчете не то что зоны странные появлялись, а плиту както деформировало "гормошкой"
. от куда-то берется сжатая зона.
Объясните пожалуйсто неразумным, от куда такому факту взяться в природе. Самое интересное, что даже при минимальных нагрузках в нелинейном расчете вокруг арматуры ВСЕГДА возникает сжатая зона бетона.
Это я гоню? Что-то не правильно задаю? Или что-то с Лирой странное творится?
А может наоборот все логично? Как я понимаю, при анкеровке арматуры происходит передача напряжений на бетон за счет сжатия бетона вокруг арматуры.
Почему тогда линейный расчет даже близко не дает таких результатов. Я конечно понимаю что линейный расчет далек от реальности, но не на столько же? . Так, чтобы с точностью, да наоборот! Понимаю, когда в плитах нелинейных расчет увеличивает в плитах прогибы и тд, но так, чтобы растяжение менять на сжатие.
усл жесткость 5(лин расч).rar
По названиям собственно понятно где что
to Alex_PKU: как раз в линейном расчете при прочих равных условиях с нелинейным сдвиг арм относительно бетона происходит, а в нелинейном сдвигов вообще нет, тк сразу происходит разрушение по бетону, бетон трескается и начинает работать как отдельные блоки.
В нелинейном фаиле, который я выложила здесь, подобрана такая жесткость контакта (из опытов), чтобы эти самые сдвига арм относительно бетона происходили.
пока ничего дельного предложить не могу, а вот странного увидел много: 1. граничные условия заданы очень условно, и скорее всего недостоверно, 2. расчетная схема, в принципе, некорректна - нагрузку, мне думается, нужно прикладывать к всему фрагменту, а не к арматуре исключительно, поэтому, чтобы учесть изгиб нагрузка д.б. трапециевидной, к примеру, 3. почему для бетона задан закон 31, здесь он выступает как бетон, а не ж/б, да и характеристики предельных относительных деформаций вызывают большие сомнения, 4. у арматуры почему-то отсутствует кусок тела, 5. жесткость КЭ-55, если в них вообще есть необходимость, назначена вряд ли с учетом того, что их на одной окружности с десяток, иными словами завышена.
to ander:
1 - граничные условия пока меня так устраивают тем более как показывают опыты, то касательные напряжения к центру образца уходят в ноль
2 - нагрузка приложена только к арматурному стержню так же в соответствии с тем, как проводились опыты
3 - законом деформирования. все сложнее, но не нашла в лире ничего лучше, поэтому взяла то что проще. А как правильнее было бы сделать на Ваш взгляд?
4 - кусок тела у арматуры отсутствует, тк в опытах в эту дырку тензодатчики ставят
5 - жесткость КЭ-55 наверное это самое понятно что ест в этой содели, там целая методика для ее расчета, но думаю это не так уж и важно, тк меня беспокоит и смущает напряженное состояния бетона. Я не могу понять на сколько оно адекватно реальности. На самом деле ли при выдергивании арматуры из бетона бетон не растягивается а сжимается.
Это испытания 70-х годов, проведенные Кутиным Ю.Ф. в ЧПИ, под рукой ничего нет, но общими словами скажу: он изучал работу изгибаемых балок в зоне между двумя трещинами, а испытывал центрально армированные призмы размерами 140х140х240 с арматурой 20AII. Арматурыне стержни выступали за размеры бетона и за них образец растягивался в разные стороны.
примерно так.
Кстати, по поводу предельных относительных деформаций в бетоне! В чем сомнения? Просто я пыталась их задавать разными, кардинально ничего не меняется (на изополях напряжений я имею ввиду), меняется процент разрушения в материале, но меня это пока мало волнует.
Сжатие-растяжение возникает из-за КЭ-55, по-моему. А каким образом дан сдвиг? Может, имеет смысл бетон грунтом учесть? Тогда и с КЭ-55 проблем не будет. А про исходные данные хотелось бы точнее, Вы же схему создавали.
| при Ny напряжения в НР соответствуют графику направления траекторий главных напряжений в зоне анкеровки арматуры, а вот при ЛР этого нет и быть не должно, |
to ander: КЭ-55 есть как в ЛР, так и в НР, но НДС все равно разное, так что КЭ-55 наэто вряд ли влияют. Если вы имеете ввиду именно сама жесткость КЭ55 оказывает какое-то влияние, то я пробовала считать с одинаковыми жесткостями, но чем выше жесткость контакта, тем на больший процент разрушается бетон, что собственно и логично, тк в реальных условия разрушения пошло бы по контакту, а здесь это не возможно.
А в исходных данных что именно интересует.
расчетная схема испытаний интересует, нагрузки, закрепления и пр. Согласен, с КЭ-55 погорячился, хотя их жесткость и количество типов все равно вызывает сомнения, т.к. жесткость назначется в глобальных осях и угол наклона к какой-либо плоскости никакого влияния не оказывает, а по-Вашему - оказывает. Количество типов на каждой четверти окружности не будет больше 2-х, при симметричной сетке КЭ (т.е. при равных грузовых площадях).
Да, дело в анкеровке арматуры и нелинейной работе бетона, согласен с Alex_PKU.
Может и другая беда появиться - изначально нужно бы сетку КЭ строить в соответствии с окружностью и только к концу рассматриваемого бетонного сечения уходить на квадратные (в плоскости) КЭ.
. изначально нужно бы сетку КЭ строить в соответствии с окружностью и только к концу рассматриваемого бетонного сечения уходить на квадратные (в плоскости) КЭ.
Попытка нелинейного расчета металлических элементов в Лире.
Мелькали мысли у отдельных форумчан, что можно просчитать с определенным допуском металл в нелинейной постановке в Лире.
Хотелось бы попытаться поспорить с г-н EТСartman на равных (фантазия, конечно, но за одного битого, как известно, двух не битых дают).
Просьба к форумчанам, знающим Лиру в совершенстве или поставить меня на мое место, где собственно я и стою или поделиться своими попытками успешными или не успешными в этом вопросе.
Тем более возможность расчета по геомнелину и физнелину там есть.
П.С.
К сожалению, мои попытки просчитать конкретную конструкцию - окончились неудачей.
Эх, дружище, аналогичная фигня. Пытаюсь посчитать геометрически нелинейную конструкцию (нить), результаты есть, но пока какие-то бредовые. Теоретически все вроде задано верно: тип конечного элемента 310-геометрически нелинейный стержень (нить), жесткость тоже для нити задана, опорные закрепления-неподвижные шарниры. Присоединяюсь к вопросу.
Фууу. задача таки решена и полученные результаты обрели вменяемый вид. Осталось сверить их с теоретическими выкладками и/или расчетом в другом программном комплексе.
dagget!
Проблемы с "нитками" вряд ли бы у меня возникли - "нитки" даже Скад умеет считать - геометрическая нелинейность "весчь" интересная, конечно,но.
Но мне бы зацепиться бы физнелин - мне просто лень искать тему, но в крайнем случае придется искать.
Я точно помню что кто то утверждал, что смог добиться просчета системы, если память не изменяет - закрытого сечения.
Был бы понят этот принцип "моделирования" сечения и главное он бы еще и правильно работал, а там ужо мы развернемся.
Шансы правда - ничтожны, представитель племени форумчан мог и "соврать" по простоте душевной.
Тогда - Ансис - ну очень не хочется туда влезать, прям, мой организм протестует во всю, боюсь время затраченное на его изучение не оправдается. Да и для этого надо иметь задачи соответствующего уровня, а у меня их, Слава тебе Господи, - нет.
| Нелинейный процессор предназначен для решения физически и геометрически нелинейных, а также контактных задач. В физически нелинейных задачах отсутствует прямая пропорциональность между напряжениями и деформациями. Материал конструкции подчиняется нелинейному закону деформирования. Закон деформирования может быть симметричным и несимметричным – с различными пределами сопротивления растяжению и сжатию. В геометрически нелинейных задачах отсутствует прямая пропорциональность между деформациями и перемещениями. На практике наибольшее распространение имеет случай больших перемещений при малых деформациях. |
d_sem!
Да Вы не пугайтесь так, речь шла о простой металлической закрытой трубе - 100х5.
За все остальное - спасибо - читывали.
| Хотелось бы попытаться поспорить с г-н EТСartman на равных (фантазия, конечно, но за одного битого, как известно, двух не битых дают). |
Согласен, с нитками действительно ничего сложного. Странная у меня Лира какая-то. Раз на раз не приходится. Действия одни и те же, а результат разный. Хотя может и я затупил где-то.
Практическое применение самое простое - моделирование в постановке СНиП "Стальные конструкции". Читайте хотя бы "Пособие по проектированию к СНиП . " - с первых позиций там этот метод рекомендуется как точный.
В линейной или геометрически-нелинейной постановке ничего не смоделируешь - нельзя посмотреть при какой нагрузке рама потеряет устойчивость. В геометрически нелинейной ошибка будет до 1500% и более, потому что для конструкций с привычными гибкостями потеря устойчивости происходит за пределом пропорциональности материала.
Очень многие ошибочно полагают что предел пропорциональности сповпадает с Ry (видимо имея в виду диаграмму Прандля). На самом деле диаграмма Прандтля в задачах устойчивости не может быть использована, чтобы это понять - достаточно прочитать раздел "Устойчивость" любого учебника по сопромату. Именно нелинейным промежутом между сигма_пц и Ry и определяется решение (вспомним хотя бы "коэффициент формы сечения" из СНиП).
Есть ли в Лире элементы подобные beam189, beam23 и т.д. в ANSYS?
Если они и есть, то они не могут быть заданы геометрическими характеристиками - А, Jx, Jy и т.д. Обязательно задается сечение целиком, потому что форма сечения имеет решающее значения с точки зрения реакции элемента на развитие пластических деформаций.
В нелинейном beam23 кроме прочего практикуется способ задания через весовые коэффициенты (которые показывают какая часть площади сечения располагается на заданных расстояниях от нейтральной оси), в отечественной практике любое стоительное сечение принято приводить к условному двутавру. Но так или иначе наиболее удобны элементы вроде beam189 в которых сечение задается произвольной сеткой.
| Есть ли в Лире элементы подобные beam189, beam23 и т.д. в ANSYS? |
- разумеется нет. Лира, как Вы видете по "активным отзывам" считает только в линейной постановке металл.
У меня в этой теме, чувствую, полный провал.
Придеться, как Вы и советовали, изучать Ансис.
Нет, металл, или любой другой материал, у которого известна зависимость "сигма-эпсилон", Лира может расчитывать в физ. нелинейной постановке задачи.
Другое дело, стоит ли моделировать пространственный металлический каркас, к примеру, в физ. нелинейной постановки задачи. Ответ - больше "нет", чем "да". Потому что ЛираСТК может подбирать и проверять профили металлопроката с учетом пластической работы.
Физ, нелин, расчет довольно громоздок, он больше подходит для локального исследования конструкций, например узлов, а также для оченки запаса прочности конструкций запроектированных без учета пластики.
| Нет, металл, или любой другой материал, у которого известна зависимость "сигма-эпсилон", Лира может расчитывать в физ. нелинейной постановке задачи. |
Для возникших технических вопросов и существует форум, а не для пустой болтовни, типа что лучше SCAD лира или ANSIS
palexxvlad!
Ну прям, Вы меня разочаровали! Где я, что с чем сравнивал. Я извиняюсь, у меня был четкий вопрос. Спасибо Вам - Вы ответили, сейчас буду думать. Надумаю - задам технический вопрос.
"Детскими болезнями" по сравнения чего то с чем то давно уже переболел, так пошутить немного, иногда, можно себе позволить.
Или прикажете строго по уставу?
Я не сразу понял о чем Вы, но потом понял - не отвечайте.
ETCartman!
Вы абсолютно правы, что он не сложен этот физнелин совершенно, более того в Лире это делается влет в отношении ж/бетона, другое дело металл - такая функция явно там не заложена - приходиться мудрить.
И еще вопрос, что из всего этого может получится.
Трудно сказать - возможно, на других форумах это уже решали и не раз, а тут такой темы я не помню.
| Если они и есть, то они не могут быть заданы геометрическими характеристиками - А, Jx, Jy и т.д. Обязательно задается сечение целиком, потому что форма сечения имеет решающее значения с точки зрения реакции элемента на развитие пластических деформаций. |
- совершенно упустил это из виду - табл. 66 СНиПа.
Мне не удалось напрямую правильно описать сечение - все попытки сразу провалились.
Плохи мои дела - теперь даже "сигма - эпсилон" не поможет.
Боже мой! - раньше я вообще не понимал о чем Вы говорите, а сейчас при внимательном прочтении понимаю почти все.
40. Физическая нелинейность в ПК ЛИРА 10.6
Автор: Канев Данил
Традиционно выделяют три типа нелинейных задач:
В сегодняшней заметке подробно рассмотрим физическую нелинейность.
В линейных задачах существует линейная зависимость между нагрузками и перемещениями вследствие малости перемещений. Деформации и напряжения связаны линейным законом Гука. Поэтому для линейных задач справедлив принцип суперпозиции и независимости действия сил.
В физически нелинейных задачах материал конструкции подчиняется нелинейному закону деформирования, поэтому отсутствует линейная зависимость между напряжениями и деформациями. Закон деформирования может быть симметричным и несимметричным – с различными пределами сопротивления растяжению и сжатию. В ПК ЛИРА 10.6 решение этих задач производится шаговым методом. На каждом шаге решается линеаризованная система уравнений для текущего приращения вектора узловых нагрузок, сформированного для конкретного нагружения.
Для решения физически нелинейных задач шаговым методом пользователем задается количество шагов и коэффициенты к нагрузке. Схема может содержать несколько нагружений, из которых допускается формировать последовательность (историю) нагружений.
Моделирование физической нелинейности материалов конструкций производится с помощью специальных физически нелинейных конечных элементов, для которых реализована нелинейная зависимость σ – ε. Библиотека законов деформирования позволяет учитывать практически любые нелинейные свойства материала, при этом, библиотеку можно пополнить практически любым новым законом.
Нелинейный процессор позволяет получить напряженно-деформированное состояние с учетом нелинейных эффектов как для мономатериальных, так и для биматериальных конструкций. Для последних предлагается определенный набор характеристик второго материала (армирующих включений).
Матрица жесткости линеаризованной физически нелинейной системы формируется на основании переменных интегральных жесткостей, вычисляемых в точках интегрирования конечного элемента на каждом шаге при решении упругой задачи. Схема численного интегрирования по области конечного элемента и набор используемых жесткостей определяются типом конечного элемента. Чтобы получить соответствующий набор интегральных жесткостей, сечение конечного элемента в точках интегрирования дробится на ряд элементарных подобластей (рис. 1).
Рис. 1. Разбивка сечения стержня для нелинейного расчёта
В центрах этих подобластей определяются новые значения физико-механических характеристик материала в соответствии с заданной диаграммой деформирования. На каждом шаге решается линеаризованная задача с формированием векторов перемещений, усилий и новых интегральных жесткостей по касательному модулю для последующего шага. Количество шагов и коэффициенты к нагрузке задаются пользователем. Геометрическая интерпретация шагового метода для случая одноосного растяжения (сжатия) представлена на рисунке 2.
Рис. 2. Геометрическая интерпретация шагового метода для случая одноосного растяжения (сжатия)
Шаговый процессор позволяет комбинировать линейные и нелинейные конечные элементы. На практике это означает, что пользователю нет необходимости просчитывать всю модель в нелинейной постановке, например, при оценке прогибов, а достаточно проверить лишь одно типовое перекрытие, что значительно ускоряет нелинейный расчет, за счёт уменьшения количества нелинейных элементов.
Для стержневых конечных элементов анализируется напряженно-деформированное состояние поперечных сечений стержня в точках дробления. Напряженно-деформированное состояние в плоских и объемных конечных элементах анализируется в центральной точке элемента.
Теперь на примере здания (рис. 3) разберем алгоритм создания физически нелинейной задачи в ПК ЛИРА 10.6.
Рис. 3. Рассчитываемое здание
Если речь идет об определении перемещений в нелинейной постановке, то нелинейная задача формируется из линейной после подбора арматуры с помощью функции «Преобразования результатов в исходные данные», подробнее на этой функции мы уже останавливались. Подобранная арматура необходима, т.к. в нелинейной постановке программой учитывается биматериальные характеристики сечения и диаграммы деформирования для арматуры и бетона задаются свои.
Перейдем непосредственно к самому алгортиму:
1. Изменяем тип проекта на нелинейную задачу.
2. В редакторе загружений настраиваем загружения (рис. 4).
Рис. 4. Настройка параметров загружений.
Чем больше выбрано шагов приложения нагрузки, тем точнее решается задача, но тем дольше производится расчёт. Суммарный коэффициент подобие коэффициента надежности по нагрузке. Если в основной схеме заданы нормативные нагрузки, то 1 указывает на то, что результаты мы получим для нормативных нагрузок, что нам и требуется для оценки прогибов.
3. Меняем тип КЭ, в которых предполагается проверка по нелинейной теории, на нелинейные, это необходимо сделать как для пластинчатых КЭ, так и для стержневых (рис. 5).
Рис. 5. Библиотека нелинейных КЭ
4. В редакторе материалов выбираем «Армированный материал типа железобетон» и задаем его свойства (рис. 5).
Рис. 6. Параметры нелинейного железобетона
5. Выделяем необходимые элементы, в которых предполагается проведение нелинейного расчёта и применяем к ним параметры нового материала.
6. Задача готова. Запускаем на расчёт.
Для визуализации расчёта удобно использовать старый расчётный процессор, для его включения необходимо убрать галочку с «Процессор работает в фоновом режиме».
Рис. 7. Визуализация процесса нелинейного расчёта
В нелинейных расчётах доступны результаты по разрушениям, для вызова необходимо в меню Результаты выбрать пункт .
Панель активного режима состоит из закладки Пластины: Разрушения.
Где при помощи раскрывающегося окна Слой,предоставляется возможность выбора: верхний, средний, нижний.
Ниже, в раскрывающемся окне «На фоне отображать»,необходимо выбрать интересующее напряжение.
Затем можно нажать кнопку «Отображать разрушения» и на экране будет представлен результат в виде мозаик
В результатах расчета на фоне напряжений отображается характер разрушения:
Модули Физическая и Геометрическая нелинейность. Складское здание
23.04.2021
Автор: Шакиров Александр Юрьевич
В качестве практического задания было рассмотрено складское здание с этажеркой.
Рис.1.1.1. Общий вид здания
В качестве практического задания было рассмотрено складское здание с этажеркой. Здание складского типа, одноэтажное. Размеры по осям 17.700х42.750м. Высота до низа несущих конструкций покрытия – 11.900м.
Вертикальные несущие конструкции – железобетонные колонны с металлическими надколонниками из сварных двутавров. Несущие конструкции покрытия – стальные фермы с поясами из широкополочных двутавров и решеткой из профильной трубы. Геометрическая неизменяемость каркаса в плоскости рам обеспечивается самой рамой каркаса, из плоскости рам и по покрытию – распорками и диагональными связями. На отм. +4.500 между осями 6-7 располагается этажерка из железобетона.
Задача: смоделировать здание, выполнить расчет в линейной постановке, выполнить сравнительный расчет отдельных элементов с учетом нелинейности.
Построим модель здания и назначим сечения элементов:
Рис.1.1.2. Принятые сечения элементов каркаса
Назначим материалы для элементов:
Рис.1.1.3. Материалы
Назначим линейные загружения и сочетания нагрузок:
Рис.1.1.4. Загружения и сочетания
Произведем линейный расчет:
Рис.1.1.5. Деформированная схема при основном сочетании
Рис.1.1.6. Пример усилий в стержнях
Рис.1.1.7. Пример усилий в пластинах
Геометрическая нелинейность
Для проверки работы данного модуля создадим новый файл с пометкой «нелинейность». В загружениях оставим только те нагрузки, которые имеют ненулевую долю длительности. Список загружений:
Рис.1.1.8. Нелинейные загружения
Зададим автоматический выбор шага для каждого загружения:
Рис.1.1.9. Шаги нелинейного загружения
Анализировать будем перемещения стальной фермы по оси 5.
Рис.1.1.10. Схема фермы
Разобьем элементы фермы на большее количество частей, нежели в линейном расчете – 6-7 и более. Назначим элементам фермы тип конечного элемента – 310 КЭ, универсальный геометрически нелинейный стержень.
Рис.1.1.11. Тип конечного элемента
В файле с линейным расчетом создадим аналогичное РСН для сравнения:
Рис.1.1.12. Сравнительное РСН линейной задачи
Получим результаты. Линейная задача – перемещения от РСН по Z:
Рис.1.1.13. Перемещения по Z. Линейная задача
Нелинейная задача – перемещения по Z:
Рис.1.1.14. Перемещения по Z. Нелинейная задача
Как видно по схемам, перемещения отличаются, но отличия незначительные. Однако, они есть. Таким образом, при анализе более гибких систем (тросы, оттяжки, мачты) или же систем с большей нагрузкой неиспользование данного модуля может существенно сказаться на результатах задачи.
Для примера увеличим нагрузку от собственного веса металлоконструкций в 10р в линейной и нелинейной задачах. Получим результаты:
Рис.1.1.15. Перемещения по Z c увеличением нагрузки в нелинейной постановке
Рис.1.1.16. Перемещения по Z c увеличением нагрузки в линейной постановке
Соотношение перемещений 27.406/27.339=1,002 раза в первом случае
Соотношение перемещений 55.204/54.946=1.005 раза во втором случае
Физическая нелинейность
Для исследования работы физически нелинейных элементов рассмотрим безбалочную плиту перекрытия складского здания. Произведем смену конечного элемента пластин плиты. Назначим тип элемента 442.
Рис.1.1.17. Типы конечных элементов плиты
Назначим нелинейный материал для элементов плиты.
Рис.1.1.18. Нелинейный материал бетона
Рис.1.1.19. Нелинейный материал арматуры
Изменим сечение ж/б плиты так, чтобы оно соответствовало нелинейному расчету. Пусть плита заармирована по усилиям из линейного расчета и полученный диаметр арматуры - 20мм. Арматура в сечении располагается с шагом 200мм, т.о. площадь арматуры данного диаметра на 1м составит 15.7см2/м (5 стержней). Тогда на миллиметр условной сетки – 0.0157см2/мм.
Рис.1.1.20. Назначение сечения для нелинейного расчета
Историю загружений примем из расчета по рассмотрению геометрической нелинейности:
Рис.1.1.21. Нелинейные загружения
Для сравнения линейного и нелинейного расчетов рассмотрим деформации плиты по оси Z.
Рис.1.1.22. Перемещения в линейной постановке
Рис.1.1.23. Перемещения нелинейной постановке
Для сравнения также приведем мозайки усилий, чтобы показать их распределения по плите.
Как видно характер распределения имеет несколько иной характер.
Нелинейный расчет
Рис.1.1.24. Му. Нелинейный расчет
Рис.1.1.25. Му. Линейный расчет
Таким образом можно сказать, что применение физически нелинейного расчета показывает иной, реальный характер работы конструкции. За счёт перераспределений усилий в теле плиты перемещения выросли в 1.7 раза, что может существенно повлиять на подбор арматуры по 2-му предельному состоянию относительно линейной задачи.
Заметки эксперта
Публикации
Вебинары
Делимся материалами с III Международной научнопрактической конференции по сейсмостойкому строительству в г. Бишкек
В версии 10.12 мы существенно расширили функционал по Eurocodes. Предлагаем ознакомиться с описанием выполняемых конструктивных расчетов, а также скачать полный перечень реализованных положений
В связи с большим количеством желающих, мы будем проводить базовый курс каждый месяц. Теперь мест хватит всем!
В большинстве опытов по испытанию адгезионных соединений измеряется средняя адгезионная прочность. Данная величина вычисляется как отношение разрушающей нагрузки к площади склейки. Подобный подход подразумевает равномерное распределение касательных напряжений. Исследователи давно обнаружили, что средняя адгезионная прочность соединения является сильной функцией геометрических [1] и физико-механических параметров модели и, следовательно, делает малоинформативными и несопоставимыми экспериментальные данные, выполненные на отличающихся образцах. Малочисленные результаты по измерению касательных напряжений по площади склейки с использованием преимущественно поляризационно-оптических методов [2] показывают, что распределение напряжений является нелинейной функцией. При этом наблюдается концентрация напряжений у торцов модели. В связи с этими фактами возникает необходимость детального изучения напряженно-деформированного состояния адгезионных соединений.
В статье рассмотрено практическое применение методики нелинейного статического анализа сейсмостойкости зданий и сооружений. Произведен расчет одноэтажной стальной рамы нелинейным статическим и нелинейным динамическим методами. В результате анализа полученных результатов расчета показана значимость высших форм колебаний и необходимость анализа их влияния на реакцию системы.
С помощью современного программно-вычислительного комплекса ЛИРА 10.6 выполнена сравнительная оценка напряженно–деформированного состояния не поврежденного и коррозионно-поврежденного железобетонного элемента при динамическом и статическом нагружении. Проанализировано влияния ослабленного коррозией бетонного участка сжатой зоны на перераспределение напряжений в сечении.
В статье рассматривается методика совместной работы ПК ЛИРА 10.6 и PLAXIS 3D посредством API модуля. С позиции инженера-расчетчика рассматриваются возможности передачи моделей между различными программами с применением технологий информационного моделирования.
Рассмотрим особенности расчета и теоретические аспекты, объясняющие те или иные пункты в нормах проектирования.
Вторая часть вебинара является продолжением обзора новых функций ЛИРА 10.12.
Темы вебинара будут интересны тем, кто сталкивается с особенными расчетами в практике, а также хочет узнать о дополнительных возможностях расчетного комплекса
ЛИРА 10 - современный и удобный инструмент для численного исследования прочности и устойчивости конструкций и их автоматизированного проектирования методом конечных элементов.
Читайте также: