Расчет вертикальных стальных резервуаров

Обновлено: 15.05.2024


ГОСТ Р 58622-2019

НАЦИОНАЛЬНЫЙ СТАНДАРТ РОССИЙСКОЙ ФЕДЕРАЦИИ

Магистральный трубопроводный транспорт нефти и нефтепродуктов

МЕТОДИКА ОЦЕНКИ ПРОЧНОСТИ, УСТОЙЧИВОСТИ И ДОЛГОВЕЧНОСТИ РЕЗЕРВУАРА ВЕРТИКАЛЬНОГО СТАЛЬНОГО

Trunk pipeline transport of oil and oil products. Methods of assessing the strength, stability and durability of vertical steel tank

Предисловие

1 РАЗРАБОТАН Обществом с ограниченной ответственностью "Научно-исследовательский институт трубопроводного транспорта" (ООО "НИИ Транснефть")

2 ВНЕСЕН Подкомитетом ПК 7 "Магистральный трубопроводный транспорт нефти и нефтепродуктов" Технического комитета по стандартизации ТК 023 "Нефтяная и газовая промышленность"

4 ВВЕДЕН ВПЕРВЫЕ

1 Область применения

1.1 Настоящий стандарт устанавливает приемы и способы оценки прочности, устойчивости и долговечности вертикальных стальных цилиндрических резервуаров для нефти и нефтепродуктов по результатам технического диагностирования на объектах магистрального трубопровода для транспортировки нефти и нефтепродуктов.

1.2 Настоящий стандарт распространяется на резервуары для нефти и нефтепродуктов номинальным объемом от 100 до 50000 м как без теплоизоляционной конструкции, так и с теплоизоляционной конструкцией, следующих типов:

- резервуар вертикальный стальной цилиндрический со стационарной крышей без понтона (РВС);

- резервуар вертикальный стальной цилиндрический со стационарной крышей и понтоном (РВСП);

- резервуар вертикальный стальной цилиндрический с купольной стационарной крышей и понтоном из алюминиевых сплавов (РВСПА);

- резервуар вертикальный стальной цилиндрический с плавающей крышей (РВСПК), эксплуатируемый в условиях сейсмической нагрузки до 9 баллов включительно по шкале MSK-64 (см. [1]).

1.3 Настоящий стандарт не распространяется:

- на резервуары с рабочим избыточным давлением более 2,00 кПа;

- резервуары с рабочим разрежением в газовом пространстве более 0,25 кПа;

1.4 Допускается применять настоящий стандарт для резервуаров, предназначенных для хранения нефтесодержащих стоков и воды.

2 Нормативные ссылки

В настоящем стандарте использованы нормативные ссылки на следующие документы:

ГОСТ 25.101 Расчеты и испытания на прочность. Методы схематизации случайных процессов нагружения элементов машин и конструкций и статистического представления результатов

ГОСТ 535 Прокат сортовой и фасонный из стали углеродистой обыкновенного качества. Общие технические условия

ГОСТ 1050 Металлопродукция из нелегированных конструкционных качественных и специальных сталей. Общие технические условия

ГОСТ 2601 Сварка металлов. Термины и определения основных понятий

ГОСТ 6713 Прокат низколегированный конструкционный для мостостроения. Технические условия.

ГОСТ 8731 Трубы стальные бесшовные горячедеформированные. Технические требования

ГОСТ 9454 Металлы. Метод испытания на ударный изгиб при пониженных, комнатной и повышенных температурах

ГОСТ 19281 Прокат из стали повышенной прочности. Общие технические условия

ГОСТ 27772 Прокат для строительных стальных конструкций. Общие технические условия

ГОСТ 31385-2016 Резервуары вертикальные цилиндрические стальные для нефти и нефтепродуктов. Общие технические условия

ГОСТ 34233.1 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Общие требования

ГОСТ 34233.6 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Расчет на прочность при малоцикловых нагрузках

ГОСТ 34233.11 Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность. Метод расчета на прочность обечаек и днищ с учетом смещения кромок сварных соединений, угловатости и некруглости обечаек

СП 14.13330 "СНиП II-7-81 Строительство в сейсмических районах"

СП 16.13330.2017 "СНиП II-23-81* Стальные конструкции"

СП 20.13330.2016 "СНиП 2.01.07-85* Нагрузки и воздействия"

СП 22.13330 "СНиП 2.02.01-83* Основания зданий и сооружений"

СП 25.13330 "СНиП 2.02.04-88 Основания и фундаменты на вечномерзлых грунтах"

СП 43.13330 "СНиП 2.09.03-85 Сооружения промышленных предприятий"

СП 52-101 Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры

СП 63.13330 "СНиП 52-01-2003 Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения"

Примечание - При пользовании настоящим стандартом целесообразно проверить действие ссылочных стандартов в информационной системе общего пользования - на официальном сайте Федерального агентства по техническому регулированию и метрологии в сети Интернет или по ежегодному информационному указателю "Национальные стандарты", который опубликован по состоянию на 1 января текущего года, и по выпускам ежемесячного информационного указателя "Национальные стандарты" за текущий год. Если заменен ссылочный стандарт, на который дана недатированная ссылка, то рекомендуется использовать действующую версию этого стандарта с учетом всех внесенных в данную версию изменений. Если заменен ссылочный стандарт, на который дана датированная ссылка, то рекомендуется использовать версию этого стандарта с указанным выше годом утверждения (принятия). Если после утверждения настоящего стандарта в ссылочный стандарт, на который дана датированная ссылка, внесено изменение, затрагивающее положение, на которое дана ссылка, то это положение рекомендуется применять без учета данного изменения. Если ссылочный стандарт отменен без замены, то положение, в котором дана ссылка на него, рекомендуется применять в части, не затрагивающей эту ссылку.

3 Термины и определения

В настоящем стандарте применены термины по ГОСТ 2601, ГОСТ 31385, а также следующие термины с соответствующими определениями:

3.1 вмятина днища: Местное отклонение поверхности днища от геометрической формы, заданной проектной документацией, вершина которой располагается ниже поверхности основного металла днища.

3.2 вмятина стенки: Локальная деформация стенки, вершина которой направлена к центру резервуара.

3.3 выпучина днища: Местное отклонение поверхности днища от геометрической формы, заданной проектной документацией, вершина которой располагается выше поверхности основного металла днища.

3.4 выпучина стенки: Локальная деформация стенки, вершина которой направлена от центра резервуара.

3.5 вырыв: Механическое локальное повреждение поверхности металла с уменьшением толщины стенки, вызванное удалением временного технологического крепления путем отрыва или иным механическим воздействием.

3.6 глубина дефекта: Наибольший размер дефекта в направлении нормали к поверхности элемента конструкции резервуара.

3.7 глубина залегания подповерхностного дефекта: Минимальное расстояние от ближайшей внешней или внутренней поверхности элемента конструкции резервуара до края дефекта.

3.8 граничные условия: Совокупность статических силовых факторов и ограничений на перемещения на границе конечноэлементной модели или ее составляющих.

3.9 действительная толщина стенки: Средняя величина из всех значений толщины на листе, полученных в результате проведения ультразвуковой толщинометрии стенки резервуара.

3.10 дефект (резервуара): Каждое отдельное несоответствие конструкции резервуара, требованиям нормативных и/или технических документов.

Примечание - К конструкциям резервуара относят: сварные соединения, металлопроката, фундамента резервуара, наружное и внутреннее антикоррозионные покрытия, теплоизоляционную конструкцию резервуара, электрохимическую защиту, молниезащиту и заземление, элементов конструкций вне резервуара.

3.11 дефект геометрии днища (резервуара): Отклонение поверхности днища или окрайки от горизонтальной плоскости, установленное по результатам геодезических измерений, не являющееся локальной деформацией.

долговечность: Свойство объекта, заключающееся в его способности выполнять требуемые функции в заданных режимах и условиях использования, технического обслуживания и ремонта до достижения предельного состояния.

3.13 кольцевые напряжения: Напряжения, действующие в кольцевом направлении стенки резервуара.

3.14 кольцо жесткости: Локальный укрепляющий элемент, установленный по окружности конструкции стенки резервуара при монтаже или ремонте, обеспечивающий повышение устойчивости или принимающий на себя локальные нагрузки.

Примечание - Различают кольца жесткости: ветровое, опорное, промежуточное.

3.15 локальная деформация: Местное отклонение поверхности конструкции от геометрической формы, заданной проектной документацией, являющее собой вмятину, выпучину, хлопун или угловатость.

3.16 метод конечных элементов: Численный метод решения систем дифференциальных уравнений с частными производными, а также интегральных уравнений, возникающих при решении задач механики деформируемого твердого тела, теплообмена, гидродинамики и электродинамики.

3.17 несплошность плоскостного типа: Дефект сварного соединения, выявленный при проведении ультразвукового контроля.

3.18 отклонение образующей стенки от вертикали: Отклонение радиальной проекции от вертикали стенки резервуара, проходящей через метку уторного шва.

3.19 оценка технического состояния: Комплекс мероприятий, включающий техническое диагностирование и определение срока безопасной эксплуатации элементов резервуара с дефектами и резервуара в целом.

3.20 полное техническое диагностирование резервуара: Техническое диагностирование резервуара с наружной и внутренней стороны, требующее вывода резервуара из эксплуатации, его опорожнения, зачистки и дегазации.

3.21 потеря металла: Локальное уменьшение толщины металла элемента конструкции, вызванное коррозией, механическим повреждением.

3.22 (приведенная годовая) цикличность нагружения резервуара: Количество операций заполнения-опорожнения резервуара продуктом в течение года, эквивалентное фактическому нерегулярному годовому заполнению-опорожнению по данным диспетчерского учета, приведенное к полному циклу.

1 Цикличность нагружения резервуара определяют с использованием метода "дождя" по ГОСТ 25.101 и правила линейного суммирования повреждений.

2 Под полным циклом понимается колебание от нулевого до максимального и снова до нулевого значения уровня налива продукта в резервуаре.

3.23 продольные напряжения: Напряжения, действующие в направлении образующей стенки резервуара, оси балки.

3.24 прочность: Способность конструкции сопротивляться разрушению при воздействии нагрузок.

Примечание - Прочность характеризуется значениями нагрузок, приводящих к разрушению при заданной схеме нагружения.

3.25 расслоение: Внутреннее нарушение сплошности металла листовой конструкции в продольном и поперечном направлении, разделяющее металл на слои.

3.26 расслоение с выходом на поверхность: Расслоение, выходящее на внутреннюю или наружную поверхность стенки элемента конструкции.

9. Расчет конструкций резервуара

Расчет конструкций резервуаров выполняется по методике предельных состояний в соответствии с ГОСТ 27751 - по предельным состояниям первой и второй групп.

Условные обозначения и размерности используемых величин приведены в Приложении П.1.

9.1.1. Нагрузки и воздействия

9.1.1.1. В процессе строительства и в течение расчетного срока службы резервуар должен выдерживать заданные при проектировании нагрузки и воздействия.

9.1.1.2. Классификация, нормативные и расчетные значения нагрузок и воздействий, а также учет их неблагоприятных сочетаний осуществляется исходя из климатических и сейсмических условий, а также технологических особенностей эксплуатации резервуара и в соответствии со СНиП 2.01.07-85*.

9.1.1.3. Расчетное значение нагрузки следует определять как произведение ее нормативного значения на коэффициент надежности по нагрузке, соответствующий рассматриваемому предельному состоянию и принимаемый по СНиП 2.01.07-85*.

9.1.1.4. К постоянным нагрузкам относятся нагрузки от собственного веса элементов конструкций резервуаров.

9.1.1.5. К временным длительным нагрузкам относятся:

- нагрузка от веса стационарного оборудования;

- гидростатическое давление хранимого продукта;

- избыточное внутреннее давление или относительное разряжение в газовом пространстве;

- снеговые нагрузки с пониженным нормативным значением;

- нагрузка от веса теплоизоляции;

- воздействия от деформаций основания, не сопровождающиеся коренным изменением структуры грунта.

9.1.1.6. К временным кратковременным нагрузкам относятся:

- снеговые нагрузки с полным нормативным значением;

- нагрузки от веса людей, инструментов, ремонтных материалов;

- нагрузки, возникающие при изготовлении, хранении, транспортировке и монтаже конструкций резервуара.

9.1.1.7. К особым нагрузкам относятся:

- аварийные нагрузки, связанные с нарушением технологического процесса;

- воздействия от деформаций основания, сопровождающиеся коренным изменением структуры грунта;

- нагрузки, возникающие в процессе стихийного бедствия.

9.1.1.8. При определении нагрузки от собственного веса элементов конструкций резервуара следует использовать значения номинальной толщины элементов t. При проверке несущей способности элементов конструкций резервуара используются значения расчетной толщины элементов (t-Δtc-Δtm).

9.1.1.9. Нагрузки и их сочетания, используемые при расчете резервуаров, приведены в Приложении П.4.

9.1.2. Учет уровня ответственности

9.1.2.1. Уровень ответственности (класс опасности) резервуаров при расчете прочности и устойчивости основных несущих конструкций должен учитываться снижением расчетного сопротивления стали на коэффициент надежности по ответственности γn, значения которого приведены в таблице 9.1.

Таблица 9.1

9.1.2.2. Определение нагрузок на фундамент резервуара, а также его проверка на опрокидывание должны производиться с исходными технологическими, климатическими и сейсмическими нагрузками, умноженными на коэффициент надежности по ответственности γn.

9.1.3. Учет условий работы

Отклонения условий эксплуатации элементов конструкций от нормальных учитываются коэффициентами условий работы γс, приведенными в таблицах 9.2, 9.3.

Таблица 9.2

Таблица 9.3

9.1.4. Учет температуры эксплуатации

Для условий эксплуатации резервуаров при температуре выше плюс 100°С необходимо учитывать снижение расчетного сопротивления стали путем введения коэффициента γt, назначаемого в зависимости от максимальной расчетной температуры металла Т по формулам:

[σ]T, [σ]20 - допускаемые напряжения стали при температуре соответственно Т и 20°С, определяемые по ГОСТ Р 52857.1-2007. В случае применения сталей, не указанных в ГОСТ Р 52857.1-2007, допускаемые напряжения [σ]T, [σ]20 принимаются по согласованию с Заказчиком.

9.1.5. Нормативные и расчетные характеристики материалов

9.1.5.1. Нормативные значения характеристик сталей Rуn принимаются по соответствующим ГОСТ и техническим условиям.

9.1.5.2. Расчетные сопротивления сварных соединений следует определять по СНиП II-23-81*.

9.1.5.3. Расчетные сопротивления металлопроката для растяжения, сжатия, изгиба и сдвига следует определять по СНиП II-23-81* с учетом коэффициента надежности по материалу γm, принимаемого равным:

- для сталей по ГОСТ 27772, ГОСТ 19281 (Rу < 380 МПа) - γm = 1,05;

- для сталей по ГОСТ 19281 (Rу ≥ 380 МПа) - γm = 1,1.

9.2 Расчет стенки

Настоящий раздел содержит указания по расчету толщин стенки резервуара для расчетных сочетаний нагрузок 1-3 (таблица П. 4.1 Приложения П.4).

9.2.1 Общие указания

9.2.1.1. Номинальные толщины поясов стенки резервуара назначаются по итогам выполнения следующих расчетов:

а) определение толщины поясов из условия прочности стенки при действии статических нагрузок в условиях эксплуатации и гидравлических испытаний;

б) проверка устойчивости стенки;

в) проверка прочности и устойчивости стенки при сейсмическом воздействии (в сейсмически опасных районах).

9.2.1.2. Толщины стенки, назначенные в результате расчета по п. 9.2.1.1б, не должны быть меньше толщин, назначенных по п. 9.2.1.1а. Толщины стенки, назначенные в результате расчета по п. 9.2.1.1 в, не должны быть меньше толщин, назначенных по п. 9.2.1.1б.

9.2.1.3. Назначение толщин стенки из условия прочности при статическом нагружении в условиях эксплуатации и гидро- пневмоиспытаний производится в п. 9.2.2 при действии нагрузки от веса хранимого продукта и избыточного давления.

9.2.1.4. Устойчивость стенки при статическом нагружении проверяется в соответствии с требованиями п. 9.2.3 при действии нагрузок от веса конструкций и теплоизоляции, от веса снегового покрова, от ветровой нагрузки и относительного разрежения (относительного вакуума) в газовом пространстве.

9.2.1.5. Прочность и устойчивость стенки при сейсмическом нагружении проверяется в соответствии с требованиями п. 9.6 при действии нагрузок - сейсмической, от веса хранимого продукта, от веса конструкций и теплоизоляции, от избыточного давления, от веса снегового покрова.

9.2.2. Расчет стенки резервуара на прочность

9.2.2.1. Толщины поясов стенки вычисляются по кольцевым напряжениям, определяемым в срединной поверхности цилиндрической оболочки на уровне с координатой xL, в котором радиальные перемещения стенки в пределах пояса являются максимальными.

9.2.2.2. В процессе прочностного расчета стенки учитывается коэффициент надежности для избыточного давления, равный 1,2 для режима эксплуатации и 1,25 для режима гидро- пневмоиспытаний.

9.2.2.3. Номинальная толщина стенки t в каждом поясе резервуара должна назначаться по формулам:

По согласованию с Заказчиком допускается принимать xL = 0.

Здесь и далее обозначено:

Индексы U, L относятся к параметрам поясов, примыкающих соответственно сверху и снизу к i-му стыку (рис. 9.1). Расчет производится последовательно от нижнего пояса к верхнему. При вычислении толщины первого пояса следует принять xL = 0.

Допускается использовать толщины поясов tL, полученные по результатам расчета стенки на устойчивость (п. 9.2.3) и сейсмостойкость (п. 9.6).

9.2.2.4. Результаты расчета толщины t для каждого пояса стенки следует округлить до целого числа в большую сторону в соответствии с толщинами проката по ГОСТ 19903-74, если не указаны специальные условия поставки листового проката.

9.2.2.5. Пример расчета стенки резервуаров из условия прочности приведен в Приложении П.5.

9.2.2.6. По согласованию с Заказчиком допускается назначать толщины стенки резервуара на основе конечно-элементного расчета составной цилиндрической оболочки с учетом ее моментного состояния. При этом в расчетную модель должна быть включена окрайка днища, связанная с основанием односторонними связями, не сопротивляющимися отрыву днища от фундамента. Коэффициенты условий работы для поясов стенки в режиме эксплуатации принимаются в этом случае такими же, как для режима гидравлических испытаний.

9.2.3. Устойчивость стенки резервуара

Расчет стенки резервуара на устойчивость выполняется в соответствии с указаниями СНиП II-23-81* и включает проверку толщин поясов стенки, необходимость установки промежуточных ветровых колец, а также назначение мест установки и сечений колец, если таковые требуются.

9.2.3.1. Критерий устойчивости стенки

9.2.3.1.1. Устойчивость стенки резервуара обеспечена при выполнении следующего условия:

9.2.3.1.2. Редуцированная высота стенки вычисляется по формуле:

Показатель степени в формуле для величины Нr может быть изменен в меньшую сторону в случае применения уточненных методик расчета устойчивости цилиндрической оболочки переменной толщины.

При наличии ребра жесткости в пределах i-гo пояса в качестве hi берется расстояние от кромки этого пояса до ребра жесткости. В резервуарах с плавающей крышей для верхнего пояса в качестве hi берется расстояние от нижней кромки пояса до ветрового кольца.

9.2.3.1.3. Коэффициент С0 следует определять по формулам:

9.2.3.1.4. Меридиональные напряжения в i-ом поясе стенки вычисляются следующим образом:

а) для резервуаров со стационарной крышей:

б) для резервуаров с плавающей крышей:

9.2.3.1.5. Кольцевые напряжения в i-ом поясе стенки следует определять по формулам:

k - коэффициент учета изменения ветрового давления по высоте стенки z, определяемый по табл. 6 СНиП 2.01.07-85*, либо, если 5 м ≤ z ≤ 40 м, по формуле:

k = 0,365 ln (z) + 0,157.

9.2.3.1.6. Если Gt = 0, или pv = 0, или ps = 0 формулы 9.2.3.1.4-9.2.3.1.5 должны быть приведены в соответствие с полученным сочетанием нагрузок.

9.2.3.1.7. Коэффициент fs, учитывающий форму стационарной крыши, принимается равным:

- 0,7 для купольных крыш при ρr < D,

- 0,9 для купольных крыш при D ≤ ρr < 1,1D,

- 1,0 для конических и прочих купольных крыш.

9.2.3.1.8. При невыполнении условия 9.2.3.1.1 для обеспечения устойчивости стенки следует увеличить толщину верхних поясов, или установить промежуточное кольцо (кольца) или то и другое вместе. При этом место установки промежуточного кольца должно обеспечивать равенство величин HrL, HrU, полученных по формуле 9.2.3.1.2 для участков стенки ниже и выше кольца, и быть не ближе 150 мм от горизонтального сварного шва. Если условие HrL = НrU обеспечить невозможно, ветровое кольцо должно быть установлено на расстоянии 150 мм ниже или выше горизонтального сварного шва, для которого разница величин HrL, HrU будет минимальной.

9.2.3.1.9. После установки промежуточного ветрового кольца, участки стенки над кольцом и под ним должны быть устойчивы, то есть должны удовлетворять условию 9.2.3.1.1.

9.2.3.1.10. Допускается расчет на устойчивость стенки резервуара выполнять по формулам, выражающим критерий устойчивости через действующие и критические значения вертикальной (осевой) нагрузки и внешнего давления:

В качестве вертикальной нагрузки N следует принимать расчетное сочетание снеговой, весовой нагрузок и вакуума (при наличии стационарной крыши), передающихся на нижнюю отметку наиболее тонкого пояса стенки резервуара, а при одинаковой толщине нескольких поясов - на нижнюю отметку нижнего из них.

В качестве внешнего давления Р следует принимать расчетное сочетание проектного вакуума и статической составляющей ветровой нагрузки, отнесенной к уровню верха стенки резервуара. Коэффициенты сочетаний нагрузок принимаются по аналогии с пп. 9.2.3.1.4-9.2.3.1.6.

9.2.3.2. Ветровые кольца жесткости на стенке резервуара

9.2.3.2.1. Необходимое сечение ветрового кольца подбирается из условия восприятия изгибающего момента при действии ветрового давления на стенку опорожненного резервуара.

9.2.3.2.2. Требуемый минимальный момент сопротивления сечения верхнего кольца жесткости резервуаров с плавающей крышей должен определяться по следующей формуле:

где коэффициент 1,5 учитывает разряжение от ветра в резервуаре с открытым верхом.

Если верхнее кольцо жесткости приварено к стенке сплошным угловым швом, в момент сопротивления кольца включаются участки стенки с номинальной толщиной t и шириной 15(t - Δtc) вниз и, если возможно, вверх от места установки кольца.

9.2.3.2.3. В случае необходимости установки промежуточного ветрового кольца, оно должно иметь такую конструкцию, чтобы его поперечное сечение удовлетворяло требованиям:

- для резервуаров со стационарной крышей:

- для резервуаров с плавающей крышей:

где Нrmax - редуцированная высота участка стенки выше, или ниже промежуточного кольца (что больше) и определяемая по формуле 9.2.3.1.2.

9.2.3.2.4. В пунктах 9.2.3.2.2, 9.2.3.2.3 нормативное ветровое давление pw следует назначать не менее 1,2 кПа.

9.2.3.2.5. В момент сопротивления промежуточного кольца жесткости можно включать части стенки с номинальной толщиной t и шириной выше и ниже места установки кольца.

9.3. Расчет стационарных крыш

9.3.1. Общие положения расчета

9.3.1.1. Элементы и узлы крыши должны быть запроектированы таким образом, чтобы максимальные усилия и деформации в них не превышали предельных значений по прочности и устойчивости, регламентируемых СНиП II-23-81*, для всех расчетных нагрузок и их сочетаний, приведенных в таблицах П. 4.2, П. 4.3 Приложения П.4.

9.3.1.2. При расчете учитываются сочетания воздействий, в которых участвуют максимальные значения расчетных нагрузок, действующих на крышу «сверху вниз» (комбинации 1,3, таблица П. 4.2 Приложения П.4):

- от собственного веса элементов крыши в некоррозионном состоянии;

- от веса стационарного оборудования и площадок обслуживания на крыше;

- от собственного веса теплоизоляции на крыше;

- от веса снегового покрова при равномерном или неравномерном распределении снега на крыше;

- от внутреннего разрежения в газовоздушном пространстве резервуара.

9.3.1.3. В резервуарах, работающих с внутренним избыточным давлением, следует также учитывать сочетание нагрузок, в котором участвуют следующие воздействия (комбинация 2, таблица П. 4.2 Приложения П.4):

а) нагрузки, действующие на крышу «сверху вниз» и принимаемые с минимальными расчетными значениями:

- от собственного веса элементов крыши в корродированном состоянии,

- от веса стационарного оборудования и площадок обслуживания на крыше,

б) нагрузки, действующие на крышу «снизу вверх» и принимаемые с максимальными расчетными значениями:

- от избыточного давления с коэффициентом надежности по нагрузке 1,2;

- от отрицательного давления ветра.

9.3.1.4. Для сейсмоопасных районов строительства в проверку несущей способности элементов крыши необходимо включать расчет на особые сочетания нагрузок (комбинации 4, 5, 6 таблица П. 4.2 Приложения П.4) с учетом сейсмического воздействия, определяемого в соответствии со СНиП II-7-81*.

9.3.1.5. Номинальные толщины и геометрические характеристики листовых и прокатных элементов крыши назначаются с учетом припуска на коррозию в соответствии с п. 7.8 и Приложением П.6.

9.3.2 Учет снеговых нагрузок

Несущая способность крыши должна проверяться с учетом равномерного и неравномерного распределения снеговой нагрузки по ее поверхности.

9.3.2.1. Величина действующей на крышу снеговой нагрузки вычисляется по формуле: psr = μрs.

9.3.2.2. Коэффициент неравномерности распределения снегового покрова μ следует определять по таблице 9.5.

Приложение Б. Проектировочный расчет конструктивных элементов резервуара

1.1 Минимальная толщина листов стенки резервуаров РВС и РВСП для условий эксплуатации рассчитывается по формуле:

Минимальная толщина стенки резервуаров РВСПК для условий эксплуатации рассчитывается по формуле:

где n1 - коэффициент надежности по нагрузке гидростатического давления, n1= 1,05;

rн - плотность нефти, rн =900 кг/м 3 ;

g - ускорение свободного падения, g = 9,81 м/с 2 ;

Hмакс доп - максимально допустимый уровень взлива нефти в резервуаре, м;

х - расстояние от днища до расчетного уровня, м;

n2 - коэффициент надежности по нагрузке избыточного давления и вакуума, n2

Pи - нормативная величина избыточного давления, Па, принимается по таблице 2.0;

R - радиус стенки резервуара, м;

jс - коэффициент условий работы, jс = 0,7 для нижнего пояса, jс = 0,8 для остальных поясов;

Ry- расчетное сопротивление материала пояса стенки по пределу текучести, Па.

1.2 Расчетное сопротивление материала стенки резервуаров по пределу текучести, определяется по формуле:

где - нормативное сопротивления растяжению (сжатию) металла стенки, равное минимальному значению предела текучести, принимаемому по государственным стандартам и техническим условиям на листовой прокат;

γм - Коэффициенты надежности по материалу, γм = 1,025;

γн - коэффициент надежности по назначению, для резервуаров объемом по строительному номиналу 10000 м 3 и более - γн = 1,15, объемом по строительному номиналу менее 10000 м 3 - γн = 1,1.

1.3 Значение минимальной толщины стенки для условий эксплуатации увеличивается на величину минусового допуска на прокат и округляется до ближайшего значения из сортаментного ряда листового проката. Полученное значение сравнивается с минимальной конструктивной толщиной стенки δкс, определяемой по таблице Б.1.

Таблица Б.1 Конструктивная величина толщины стенки

Диаметр резервуара, м Менее 25 От 25 до 35 35 и более
Минимальная конструктивная толщина стенки δкс 9 10 11

В качестве номинальной толщины δном каждого пояса стенки выбирается значение большей из двух величин, округленное до ближайшего значения из сортаментного ряда листового проката.

где Сi - припуск на коррозию, мм;

D - фактическое значение минусового допуска на толщину листа, мм;

dкс - минимальная конструктивная толщина стенки.

2. Расчет стенки резервуара на устойчивость

2.1 Расчет на устойчивость проводится дважды: для принятой номинальной толщины стенки dном (толщина пояса стенки, соответствующая началу эксплуатации резервуара) и для расчетной толщины стенки di (толщина пояса стенки, соответствующая моменту окончания нормативного срока эксплуатации резервуара).

Расчетная толщина di определяется как разность принятой номинальной толщины dном, припуска на коррозию Сi и минусового допуска на толщину листа ∆:

Проверка устойчивости стенки резервуара производится по формуле:

где s1 - расчетные осевые напряжения в стенке резервуара, МПа;

s2 - расчетные кольцевые напряжения в стенке резервуара, МПа;

s01 - критические осевые напряжения в стенке резервуара, МПа;

s02 - критические кольцевые напряжения в стенке резервуара, МПа.

Осевые напряжения определяются по минимальной толщине стенки пояса, кольцевые напряжения - по средней толщине стенки.

Расчетные осевые напряжения для резервуаров РВС и РВСП определяются по формуле:

где y - коэффициент сочетания нагрузок, принимаемый по СНиП 2.01.07-85*;

n3 - коэффициент надежности по нагрузке от собственного веса, n3 = 1,05;

Qп - вес покрытия резервуара, Н;

Qст - вес вышележащих поясов стенки, Н;

Qсн - Полное расчетное значение снеговой нагрузки на горизонтальную проекцию покрытия, Н;

Qвак - нормативная нагрузка от вакуума на покрытие, Н;

si- расчетная толщина стенки i-го пояса резервуара, м.

Расчетные осевые напряжения для резервуаров РВСПК определяются по формуле:

Вес вышележащих поясов стенки резервуара определяется как:

где а - номер (значение номера) последнего пояса, начало отсчета снизу;

hi - высота i-го пояса стенки резервуара, м;

γст - удельный вес стали, Н/м 3 .

Осевые критические напряжения определяются по формуле:

где Е - модуль упругости стали, Е = 2×10 5 МПа;

С - коэффициент, принимаемый по таблице Б.2.

Таблица Б.2 Значение коэффициента С

Расчетные кольцевые напряжения в стенке при расчете на устойчивость резервуара РВС и РВСП определяются по формуле:

Расчетные кольцевые напряжения в стенке для резервуара РВСПК определяются по формуле:

где Рв - нормативное значение ветровой нагрузки на резервуар, Па;

nв - коэффициент надежности по ветровой нагрузке;

dср - средняя арифметическая толщина стенки резервуара, м.

Средняя арифметическая толщина стенки резервуара определяется по формуле:

где а - число поясов резервуара.

Нормативная нагрузка от вакуума на покрытие определяется как:

где Pвак- нормативное значение вакуума в газовом пространстве, Па.

Нормативное значение ветровой нагрузки определяется по формуле:

где W0 - нормативное значение ветрового давления, для рассматриваемого района, Па;

k2 - коэффициент, учитывающий изменение ветрового давления по высоте;

C0 - аэродинамический коэффициент.

Критические кольцевые напряжения определяются по формуле:

где Н - геометрическая высота стенки резервуара, м.

Если по результатам расчета условие устойчивости не выполняется, то значения номинальной толщины стенки для соответствующих поясов стенки резервуара должны быть увеличены.

3. Расчет резервуара на опрокидывание

Резервуар, в целом должен быть рассчитан на устойчивость к опрокидыванию при действии ветровой нагрузки.

При выполнении условия анкеровка резервуара не требуется.

где М - опрокидывающий момент от действия ветровой нагрузки;

G - вес конструкций резервуара за вычетом припусков на коррозию, с учетом внутреннего давления в резервуаре;

При невыполнении данного условия необходимо выполнить анкеровку резервуара, причем нагрузка на один анкер определяется по формуле:

где d - диаметр установки анкеров;

n - количество анкеров.

4. Расчет днища резервуара

4.1 Толщина элементов днища принимается равной 9 мм.

4.2 Толщина окрайки днища определяется по таблице Б.3.

Таблица Б.3. Конструктивная величина окрайки днища

Расчетная толщина первого пояса стенки dе, мм Минимальная конструктивная толщина окрайки dкс, мм
свыше 9 до 16 включительно 9,0
свыше 17 до 20 включительно 12,0
свыше 20 до 26 включительно 14,0
свыше 26 16,0

5. Расчет плавающей крыши резервуара

5.1 Толщина элементов плавающей крыши, контактирующих с продуктом, должна быть не менее 5 мм.

5.2 Плавающие крыши должны быть рассчитаны на плавучесть, остойчивость и непотопляемость при плотности нефти, равной 0,7 т/м 3 .

Проверка плавучести плавающей крыши производится из условия, что все действующие нагрузки приложены в центре тяжести крыши, а выталкивающая сила приложена вертикально вверх в центре тяжести объема крыши, погруженного в жидкость.

5.3 Запас плавучести плавающих крыш должен быть не менее 2,0, т.е.:

где b - высота наружного борта плавающей крыши;

Т - максимальная глубина погружения крыши.

5.3 Глубину погружения однодечной плавающей крыши определять из условия:

где gf - коэффициент надежности по нагрузке собственного веса;

Gпк - вес плавающей крыши вместе с катучей лестницей и оборудованием (водоспуск, затвор и др.);

Fтр - сила трения уплотняющего затвора о стенку;

Qсн - полное расчетное значение снеговой нагрузки;

Qв - ветровая нагрузка на плавающую крышу;

gж - удельный вес хранимого продукта, при расчете плавучести gж = 0,7 т/м 3 ;

V1 - объем жидкости, вытесненный коробами плавающей крыши;

V2 - объем жидкости, вытесненный центральной частью плавающей крыши.

5.4 Глубину погружения двухдечной плавающей крыши Т определять по формуле:

где R1 - Радиус плавающей крыши.

5.5 Полное расчетное значение снеговой нагрузки на плавающую крышу при расчете ее плавучести должно быть определено по формуле

где Sg - расчетное значение веса снегового покрова на 1 м 2 горизонтальной поверхности земли, кПа;

R - радиус резервуара, м;

m - коэффициент перехода, определяемый по формуле:

m = 2,76H/D - 0,07, (26)

где H, D - соответственно высота стенки и диаметр резервуара.

5.6 Ветровая нагрузка на плавающую крышу при расчете ее плавучести определяется по формуле:

где ω0 - нормативное значение ветрового давления;

S - площадь плавающей крыши;

Cp - аэродинамический коэффициент;

gf - коэффициент надежности по ветровой нагрузке.

5.7 Кренящий момент от снеговой нагрузки, действующий на плавающую крышу, при расчете ее остойчивости должен быть определен по формуле:

где R - радиус резервуара, м;

Kс - коэффициент, определяемый по формуле:

6. Расчет понтона резервуара

6.1. Понтон должен быть рассчитан на плавучесть при нагрузке, равной его двойному весу, при плотности нефти, равной 0,7 т/м 3 . Запас плавучести понтонов должен быть не менее 2,0, т.е.:

где b - высота наружного борта понтона;

Т - максимальная глубина погружения понтона.

6.2. Глубину погружения понтона определять по формуле:

где gf - коэффициент надежности по нагрузке собственного веса понтона;

Gп - вес понтона вместе с оборудованием;

Qп - нагрузка от веса конденсата на понтоне;

rж - удельный вес хранимого продукта, при расчете rж = 0,7 т/м 3 ;

Vвыт.жид. - объем вытесненного продукта.

6.3. Непотопляемость - это способность понтона сохранять плавучесть и необходимую остойчивость при затоплении отсеков вследствие их разгерметизации.

Непотопляемость понтона обеспечивается при условии:

где Vм - теоретический объем элементов плавучести понтона (поплавков, коробов и др.) м 3 ;

Vф - объем элементов плавучести, который заполнен хранимым продуктом, м 3 .

7. Расчет конструкции кольцевой лестницы

Расчет производится в соответствии со СНиП 2.01.07-85*, СНиП II-23-81, СНиП II-7-81.

Конструкции кольцевой лестницы рассчитаны на временную нормативную нагрузку 450 кг. Ограждение рассчитано на горизонтальную нагрузку 90 кг.

РАСЧЕТ СТАЛЬНЫХ ВЕРТИКАЛЬНЫХ РЕЗЕРВУАРОВ НА ПРОЧНОСТЬ

Расчет резервуаров типа РВС ведется по теории расчета конструкций из тонких оболочек [15].


Рис. 2.1. Расчетная схема резервуара

Уравнение Лапласа для расчета прочности стенки резервуара запишется в виде:

где N1, N2 - соответственно кольцевые и меридиональные усилия;

ρ1, ρ2 - радиусы кривизны в кольцевом и меридиональном направлении;

Р - внешние силы, действующие на стенку РВС, определяемые по форму­ле

здесь ρ - плотность нефтепродукта (обычно не менее 900 кг/м 3 );

g- ускорение свободного падения, равное 9,81 м/с 2 ;

Н - высота резервуара, м;

х - расстояние до исследуемой точки, м.

Радиусы изгибов для РВС: ρ1 = г, ρ2 → ∞. Поэтому уравнение (1) запишется в виде

Согласно СНиП кольцевые напряжения в стенке РВС определяются по формуле

где t —толщина стенки резервуара, м.

Отсюда следует, подставляя формулу (2) в формулу (4), получим

где [σ]- допускаемое напряжение, МПа.

Поэтому толщину стенки резервуара можно определить по формуле

Учитывая избыточное давление газовых паров в резервуаре и введя в фор­мулу (6) соответствующие коэффициенты получим

где КП1 - коэффициент перегрузки для гидростатического давления, равный 1,1;

Кп2 - коэффициент перегрузки для избыточного давления в газовом про­странстве резервуара, принимаемый по табл. 2.2 [16];

Кр - коэффициент условий работы, принимаемый по табл. 2.1 [16];

Ризб - давление в газовом пространстве резервуара, равное 250 мм. вод. ст. или 2,5кПа;

Ry - расчетное сопротивление стали по пределу текучести, определяемое по формуле

где Rуп - нормативное сопротивление стали по пределу текучести, МПа;

Км - коэффициент надежности по материалу, принимаемый по табл.12 [15].

Элементы Коэффициент условий работы, Кр
Стены вертикальных цилиндрических резервуаров при расчете на прочность:
- нижний пояс (с учетом врезок) 0,7
- остальные пояса 0,8
- сопряжение стенки резервуара с днищем 1,2
То же, при расчете элементов на устойчивость
Сферические и конические покрытия распорной конструкции при расчете:
- по безмоментной теории 0,9
- по моментной теории с применением ЭВМ

Характеристики нагрузки Коэффициент надежности по нагрузке, Кп2
Давление выше или ниже атмосферного 1,2
Ветровая нагрузка на вертикальные стены илиндриче- ских резервуаров при расчете на устойчивость 0,5
Снеговая нагрузка на сферические крыши резервуаров 0,7

Пример расчета стального вертикального резервуара на прочность

Проверить на прочность резервуар РВС - 5000. Диаметр резервуара D = 22.79 м; высота Н = 11.95 м; избыточное давление Риз6 = 2500 кПа; плотность нефтепродукта ρ= 900 кг/м 3 ; расчетное сопротивление сварного шва R1 св = 206 МПа (для контроля сварных швов повышенным способом); R2 св = 180 МПа [19].

Расчетное давление в каждом поясе определяют по формуле

Перемножив расчетные сопротивления R1 св и R2 св на коэффициент условий работы, получим условия напряженного состояния в сварных швах:


Полученные по расчету данные сводим в табл. 2.4.

Номер пояса Принимаемая толщина листов, мм Расстояние от верха резервуара до низа расчетного пояса, м Расчетные усилия, N = Р·r, МПа Расчетная предельная несущая способность стенки Nпред= Kм·R·t, МПа Расчетная толщина листов, мм
с повышенным способом контроля сва- рочных швов, t1 с обычным способом контроля сварочных швов, t2
VIII 1,20 0,16 0,66 0,9 1,1
VII 2,70 0,33 0,66 2,0 2,3
VI 4,20 0,50 0,82 3,0 3,5
V 5,70 0,66 0,82 3,4 3,9
IV 7,20 0,83 0,99 4,3 5,0
III 8,70 0,99 1,15 5,2 6.0
II 10,20 1,16 1,32 6,0 7,0
11,70 1,33 1,65 7,0 8,1

Из табл. 13 можно сделать вывод, что принятые толщины листов обеспечат достаточную прочность корпуса резервуара. На всех поясах расчетная толщина ниже принятой и выдерживается условие неравенства

ПОДБОР ДЫХАТЕЛЬНЫХ КЛАПАНОВ

ДЛЯ СТАЛЬНЫХ РЕЗЕРВУАРОВ

Дыхательные клапаны резервуаров подбирают по пропускной способности и допускаемому перепаду давления [3].

1. Максимальный расход газов, проходящих через клапан, определяется при заполнении резервуара как сумма расходов, состоящая из:

где q3— максимальный расход нефтепродуктов при заполнении резервуара;

qt1— максимальный расход газа вследствие нагрева газового пространст­ва от внешней среды, определяемый по формуле

здесь β- коэффициент объемного расширения газа, равный 1/273 К -1 ;

ΔT - скорость нагревания газового пространства резервуара, ΔТ=0,0013 К/с);

Vr — максимальный объем газового пространства (принимается равным объему резервуара), м 3 .

Подставив значения ΔT и β, получим

qt2 — расход газа вследствие нагрева газового пространства при закачке более нагретого нефтепродукта, определяемый по формуле

где α — коэффициент теплообмена, Вт/(м 2 К);

F — площадь зеркала нефтепродукта в резервуаре, м ;

Тн и Тг— соответственно температура нефтепродукта, закачиваемого в ре­зервуар, и температура газового пространства, К;

с — теплоемкость, Дж/ (кг·к);

R — удельная газовая постоянная, Дж/ (кг·к);

p - давление в газовом пространстве резервуара, Па;

qr— объем выделяющихся из нефти газов, определяемый по газовому фак­тору, м /с.

2. При выкачке нефтепродукта из резервуара расход поступающего через клапан атмосферного воздуха (в м 3 /с) будет

где qB - производительность выкачки нефтепродукта из резервуара, м 3 /с;

qt - дополнительный расход из-за возможного охлаждения газового про­странства резервуара и частичной конденсации паров, м 3 /с.

Наиболее интенсивно резервуар охлаждается во время ливня, поэтому для практических расчетов скорость охлаждения следует принимать ΔТ~ 8·10 -3 К/с.

Подставив значение ΔT и β, получим

По большему значению Q3 или QB подбирают по каталогу клапан необходи­мого размера. Если требуемая пропускная способность не может быть удовле­творена одним клапаном, то подбирают несколько клапанов меньшего размера.

Пример подбора дыхательных клапанов для стальных резервуаров

Подобрать дыхательные клапаны для резервуара РВС - 5000. Диаметр ре­зервуара 22,76 м; высота 11,9 м. Закачиваемый нефтепродукт - бензин; давле­ние насыщенных паров бензина Р = 37000 Па. Производительность опорожне­ния и заполнения резервуара 2000 м 3 /ч. Температура газового пространства Тг = 298 К; температура бензина, закачиваемого в резервуар Тн = 303 К. Газосодер­жание бензина Г = 0,4 м 3 /м 3 .

1.1 Максимальный расход нефтепродуктов при заполнении резервуара:

q3 = 2000 м 3 /ч = 0,556 м 3 /с;

1.2. Максимальный расход газа вследствие нагрева газового пространства от внешней среды:

qtl =4,76·10 -6 ·Vr=4,76·10 -6 ·4866 = 0,023 м 3 /с;

1.3. Расход газа вследствие нагрева газового пространства при закачке более нагретого нефтепродукта


где α — коэффициент теплообмена, равный 5,34 Вт/(м 2 К);

F — площадь зеркала нефтепродукта в резервуаре

с — теплоемкость бензина, равная 2072,47 Дж/(кг·K);

R — удельная газовая постоянная, равная 127,8 Дж/(кг·K);

1.4. Объем выделяющихся из нефти газов, определяемый по газовому фактору

Максимальный расход газов, проходящих через клапан

Q3 = 0,556 + 0,023 + 0,0198 + 0,222 = 0,821 м 3 /с.

2. Расход поступающего через клапан атмосферного воздуха (в м 3 /с) будет

qt ≈ 2,9·10 -5 ·Vr = 2,9·10 -5 ·4866 = 0,14 м 3 /с.

По значению Q3 = 0,821 м 3 /с выбираем по каталогу клапан НДКМ - 350 с Пропускной способностью 0,832 м 3 /с.

Расчет вертикальных стальных резервуаров


Нужен полный текст и статус документов ГОСТ, СНИП, СП?
Попробуйте профессиональную справочную систему
«Техэксперт: Базовые нормативные документы» бесплатно

Система ведомственных нормативных документов по строительству, проектированию и эксплуатации объектов Министерства обороны Российской Федерации

ВЕДОМСТВЕННЫЙ СВОД ПРАВИЛ

РУКОВОДСТВО ПО РАСЧЕТУ И КОНСТРУИРОВАНИЮ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ РЕЗЕРВУАРОВ И ТРУБОПРОВОДОВ НА СКЛАДАХ ГОРЮЧЕГО МО РФ

Дата введения 2003-04-07

1. РАЗРАБОТАН 26 Центральным научно-исследовательским институтом Министерства обороны Российской Федерации с участием 20 Центрального проектного института Министерства обороны Российской Федерации, Центрального управления ракетного топлива и горючего Министерства обороны Российской Федерации.

2. ВНЕСЕН Военно-научным комитетом Начальника строительства и расквартирования войск Министерства обороны Российской Федерации.

3. УТВЕРЖДЕН И ВВЕДЕН В ДЕЙСТВИЕ Начальником строительства и расквартирования войск - Заместителем Министра обороны Российской Федерации 07.04.2003 г.

В разработке ВСП принимали участие:

от 26 ЦНИИ МО РФ - доктор технических наук Латушкин С.Н., кандидаты технических наук Логвинов Д.Н., Рубцов В.Б., Тонких Г.П.;

от ЦУРТГ МО РФ - инженеры Васин Б.А., Паршонков Е.Н.;

от 20 ЦПИ МО РФ - инженеры Алексеев Е.И., Золотарев В.Н.;

от ЦНИИСК им. Кучеренко - доктор технических наук Назаров Ю.П.

Оформление материалов ВСП выполнены инженером Зюкановой Н.А.


Введение

"Руководство. " содержит положения по расчету и конструированию резервуаров и трубопроводов на складах горючего Министерства обороны Российской Федерации и основывается на положениях действующих норм, инструкций, методик и других документов Минобороны.

Настоящее "Руководство. " предназначено для заказывающих, проектных и научно-исследовательских организаций Минобороны, занимающихся проектированием, строительством и эксплуатацией складов горючего МО РФ.

1 Область применения

Настоящий ведомственный свод правил распространяется на расчет и конструирование вертикальных цилиндрических резервуаров из стали объемом до 20000 м со стационарной крышей с внутренним избыточным давлением до 0,02 кг/см и вакуумом до 0,0025 кг/см, горизонтальных цилиндрических резервуаров из стали с внутренним избыточным давлением до 0,7 кг/см и вакуумом до 0,01 кг/см и складских трубопроводов.

Настоящий ведомственный свод правил устанавливает: методы расчета и конструирования вертикальных резервуаров (наземных и казематных) на статические и сейсмические виды нагрузок; горизонтальных резервуаров на статические, сейсмические виды нагрузок и на действие воздушной ударной волны; складских трубопроводов на сейсмические нагрузки.

Расчет вертикальных резервуаров проводится на основании следующих предпосылок: жидкость несжимаема и обладает свойствами идеальной жидкости; днище резервуара предполагается жестко связанным с основанием и его скольжение исключено; конструктивные элементы резервуара считаются недеформируемыми в процессе колебательного движения жидкости; изменение вертикальной и горизонтальной составляющих сейсмического воздействия во времени происходит по тому же закону, что и изменение во времени ускорения при движении резервуара.

Расчет резервуаров с учетом сейсмического воздействия выполняется с использованием спектрального метода. При этом сейсмическое воздействие принимается в виде импульса.

Для резервуаров большего объема или при использовании принципиально новых конструктивных решений расчет на сейсмическое воздействие производится:

- при сейсмическом воздействии продолжительным по времени с учетом конвективной составляющей гидродинамического давления в соответствии с методикой, изложенной в [1];

- с использованием прямого динамического расчета пространственной модели сооружения и набора расчетных акселерограмм;

- с учетом особенностей нелинейного деформирования конструкций;

- с учетом представления сейсмического воздействия в виде малых упругих дилатационных и ротационных колебаний в горизонтальной плоскости.

При наличии утвержденной карты сейсмического микрорайонирования, содержащей количественные параметры прогнозируемых сейсмических воздействий, значения расчетных амплитуд ускорений основания, характеристики спектрального состава и нестационарности во времени, расчетные акселерограммы следует принимать в соответствии с данными этой карты.

Расчет казематных резервуаров и горизонтальных резервуаров, устанавливаемых в грунт, на действие обычных средств поражения производится в соответствии с ВСП 36-05-01/МО РФ.

2 Нормативные ссылки

В настоящем нормативном документе использованы ссылки на следующие нормативные документы и стандарты:

Наименование

Сосуды и аппараты. Нормы и методы расчета на прочность

Контроль неразрушающий. Соединения сварные. Методы ультразвуковые

Резервуары стальные горизонтальные для нефтепродуктов. Типы и основные размеры

* На территории Российской Федерации документ не действует. Действует ГОСТ 17032-2010, здесь и далее по тексту. - Примечание изготовителя базы данных.

Читайте также: