Сечение растянутого элемента нижнего пояса стальной стропильной фермы проверяется по условию

Обновлено: 17.05.2024

При подборе сечений элементов ферм для удобства комплектования металла, необходимо стремиться к возможно меньшему числу различных номеров и калибров уголковых профилей, ограничиваясь обычно 6 – 8.

При значительных усилиях в элементах ферм возможно применение двух классов стали: более высокой прочности – для сильно нагруженных поясов и опорных раскосов; малоуглеродистой стали обыкновенного качества – для элементов решетки.

Подбор сечения начинается с подбора сечения сжатого элемента, имеющего наибольшее расчетное усилие. При выборе уголковых профилей для сжатых элементов следует стремиться к применению уголков возможно меньшей толщины, поскольку их радиусы инерции имеют относительно большие значения. Во избежание повреждения ферм во время перевозки и при монтаже принимается минимальный уголок ∟50×50×5.

Для снижения трудоемкости изготовления в фермах пролетом до 24 м включительно, состоящих из двух отправочных марок, пояса принимаются постоянного сечения, подобранного по максимальному усилию. В стропильных фермах пролетом 30 м и более сечение поясов по длине рационально изменять, при этом лучше изменять только ширину полок, сохраняя неизменной толщину уголков, чтобы облегчить устройство стыков.

Подбор сечений сжатых элементов ферм производится, как правило, из условия устойчивости элемента, растянутых – из условия прочности. Длинные слабо нагруженные элементы подбираются по предельной гибкости. При расчетах на устойчивость сжатых элементов стержневых конструкций покрытий и перекрытий (за исключением замкнутых трубчатых сечений) вводится коэффициент условий работы γс = 0,95; при расчете сжатых элементов (кроме опорных) решетки составного таврового сечения из уголков сварных ферм покрытий и перекрытий (например, стропильных и аналогичных им ферм) при гибкости λ ≥ 60 вводится коэффициент условий работы γс = 0,8.

При расчете соединений (кроме стыковых соединений) рассматриваемых выше элементов коэффициенты условий работы γс = 0,95 и γс = 0,8 учитывать не следует.

Подбор сечений элементов ферм оформляется в табличной форме.

Для примеров геометрическая схема фермы с расчетными усилиями в стержнях представлена на рис. 5.1.

Пример 5.1. Подобрать сечение верхнего сжатого пояса фермы из двух уголков при действии на него расчетного усилия N = – 1300 кН. Расчетные длины стержней: в плоскости фермы 3 м, из плоскости – 3 м (при шаге прогонов кровли d = 3 м). Материал – сталь класса С245 (район ІІ4, здание отапливаемое); Ry = 24 кН/см2; γс = 0,95 (см. табл. 1.3). Максимальное усилие в опорном раскосе Np,max = – 670 кН.

Рис. 5.1. Расчетная и геометрическая схемы фермы

Толщину фасонок выбирают в зависимости от действующих усилий в элементах решетки (табл. 5.6). Принимаем толщину фасовки tф = 14 мм при максимальном усилии в олорном раскосе 670 кН.

Рекомендуемые толщины фасонок

Максимальное усилие в стержнях решетки, кН

Если вам нужна помощь в написании работы, то рекомендуем обратиться к профессионалам. Более 70 000 авторов готовы помочь вам прямо сейчас. Бесплатные корректировки и доработки. Узнайте стоимость своей работы.

Подбор сечений элементов фермы - МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ. Курс лекций

Порядок расчета стропильных ферм

Проектирование фермы начинают с ее компоновки. На этой стадии выбирают статическую схему и очертание фермы, назначают вид решетки и определяют генеральные размеры. Затем производят статический расчет фермы, подбор сечений элементов фермы, расчет и конструирование ее узлов.

5.2.1. Определение нагрузок на ферму

Стропильные фермы рассчитываются на нагрузки, передающиеся на них в виде сосредоточенных сил в узлах: постоянную – от веса кровли, конструкций подвесного потолка, собственного веса фермы со связями и др.; временные – от снега, а также от ветра (при уклонах кровли более 30 о ), подвесного подъемно-транспортного оборудования (при его наличии) и других возможных технологических нагрузок.

Равномерно распределенная нагрузка подсчитывается сначала на 1 м 2 площади, затем по грузовой площади находится сосредоточенная сила, действующая на каждый узел.

При возможном загружении фермы снеговой нагрузкой на половине пролета может измениться знак усилия с «плюса » на «минус » в средних малонагруженных элементах решетки. В практических расчетах такие элементы принимаются конструктивно по предельно допустимой гибкости как сжатые (независимо от знака усилия).

При жестком сопряжении ригеля с колонной ферма в составе рамы испытывает воздействие рамных опорных моментов и продольной силы (усилия от распора) Nр, передающейся при восходящем опорном раскосе на нижний пояс фермы.

Значение опорных моментов Мл и Мп принимаются при одной и той же комбинации нагрузок. При определении усилий в стержнях фермы опорные моменты заменяются двумя парами горизонтальных сил, приложенных на опорах:

Рекомендуемые материалы

где hо – высота фермы на опоре по центрам тяжести поясов.

5.2.2. Определение усилий в стержнях фермы

При работе ферм с элементами из уголков или тавров принимается допущение, что все стержни соединены в узлах шарнирно, оси всех стержней прямолинейны, расположены в одной плоскости и пересекаются в узле в одной точке.

После предварительного определения опорных реакций фермы, усилия в элементах стропильных ферм от неподвижной нагрузки определяются, как правило, графическим методом – путем построения диаграммы Максвелла-Кремоны или аналитическим методом отдельно для всех загружений. Для симметричного загружения диаграмма усилий строится для половины фермы.

При наличии опорных моментов строится диаграмма усилий от единичного момента М1, приложенного к левой опоре. Зеркальное отображение этих усилий дает значение усилий в стержнях фермы от единичного момента,

приложенного к правой опоре. Единичный момент заменяется эквивалентной парой сил Н = М1/hо с плечом hо. Умножая значение усилий в стержнях фермы от единичных моментов соответственно на Мл и Мп, получаем фактические усилия в стержнях.

Усилия от каждого загружения оформляются в табличной форме (табл. 5.1).

Расчетные усилия в стержнях фермы, кН (форма таблицы)

Лучше всего расчет ферм выполнить на ЭВМ, воспользовавшись любой из известных программ.

Для подбора сечений элементов ферм необходимо получить для каждого элемента максимально возможное усилие при самом невыгодном сочетании нагрузок.

При приложении нагрузок вне узлов фермы ее пояса рассчитываются на совместное действие продольных усилий и изгибающего момента как неразрезные балки, опирающиеся на узлы ферм. Значение изгибающего момента от сосредоточенной силы F приближенно определяется по формуле

М = 0,9Fd/4,

где коэффициент 0,9 учитывает неразрезность пояса;

d – длина панели.

5.2.3. Определение расчетных длин и предельных гибкостей

стержней фермы

В критическом состоянии потеря устойчивости при продольном изгибе сжатых стержней возможна в любом направлении (в плоскости фермы или из ее плоскости).

Предельная гибкость для сжатых элементов ферм и связей зависит от назначения стержня, степени его загруженности, оцениваемой коэффициентом

α = N/ (φARyγc),

где N – расчетное усилие;

φARyγc – несущая способность стержня (табл. 5.2).

Предельные гибкости сжатых элементов

Предельная гибкость λu

Пояса, опорные раскосы и стойки плоских ферм, передающие опорные реакции

Верхние пояса ферм, незакрепленные в процессе монтажа (предельную гибкость после завершения монтажа следует принимать по поз.1)

Второстепенные колонны (стойки фахверка, фонарей и т.п.), элементы решетки колонн, элементы вертикальных связей между колоннами (ниже подкрановых балок)

Элементы связей, кроме указанных в поз. 4, а также стержни, служащие для уменьшения расчетной длины сжатых стержней, и другие ненагруженные элементы

Обозначение: φ следует применять φе).

Гибкие растянутые стержни могут провисать под действием собственного веса, легко повреждаться при транспортировании и монтаже, а при действии динамических нагрузок вибрировать, поэтому их гибкость тоже ограничена (табл. 5.3). При статических нагрузках гибкость растянутых элементов ограничивается только в вертикальной плоскости.

Гибкость стержня определяется его расчетной длиной lеf (табл. 5.4) и радиусом инерции сечения i:

Расчетные длины стержней определяются:

– в плоскости фермы

– из плоскости фермы

где μ – коэффициент приведения длины к расчетной, зависящий от способов закрепления концов стержня;

l – геометрическая длина элемента (расстояние между центрами узлов);

l1 – расстояние между узлами, закрепленными от смещения из плоскости фермы (прогонами, специальными связями, жесткими плитами покрытий, прикрепленными к поясу сварными швами или болтами, и т.п.).

Предельные гибкости растянутых элементов

Предельная гибкость λu при воздействии на конструкцию нагрузок

динамических, приложенных непосредственно к конструкции

Пояса и опорные раскосы плоских ферм (включая тормозные фермы) и структурных конструкций

Элементы ферм и структурных конструкций, кроме указанных в поз.1

Нижние пояса подкрановых балок и ферм

П р и м е ч а н и я: 1. В конструкциях, не подвергающихся динамическим воздействиям, гибкость растянутых элементов следует проверить только в вертикальных плоскостях.

2. Для растянутых элементов, в которых при неблагоприятном расположении нагрузки может изменяться знак усилия, предельную гибкость следует принимать как для сжатых элементов, при этом соединительные прокладки в составных элементах необходимо устанавливать не реже чем через 40i.

Особое внимание обращается на устойчивость верхнего пояса в пределах фонаря, где отсутствует кровельный настил или прогоны. Здесь для раскрепления узлов из плоскости фермы предусматриваются распорки (обязательные в коньковом узле). В процессе монтажа (до укладки плит покрытия или прогонов) распорка призвана обеспечить гибкость пояса λу ≤ λu = 220.

Расчетные длины стержней ферм

Расчетная длина lef

опорные раскосы и опорные стойки

прочие элементы решетки

В плоскости фермы:

а) для ферм, кроме указанных в поз. 1, б

б) для ферм из одиночных уголков и ферм с прикреплением элементов решетки к поясам впритык

Перпендикулярно плоскости фермы (из плоскости фермы):

а) для ферм, кроме указанных в поз. 2, б

б) для ферм с поясами из замкнутых профилей с прикреплением элементов решетки к поясам впритык

Обозначения:

l – геометрическая длина элемента (расстояние между центрами узлов) в плоскости фермы;

5.2.4. Выбор типа сечений стержней фермы

Для центрально-сжатых стержней, рассчитываемых на устойчивость, основным требованием при конструировании элемента является стремление к обеспечению равноустойчивости стержня относительно осей х-х и у-у:

λх = (lх/iх) = λу= (lу/iу).

Наиболее распространенными и традиционными являются тавровые сечения стержней ферм, выполненные из двух уголков.

Такие сечения имеют большой диапазон площадей, удобны для конструирования узлов на фасонках и прикрепления примыкающих к фермам конструкций (прогонов, кровельных плит, связей). Существенными недостатками такой конструктивной формы являются: большое количество элементов с различными типоразмерами, значительный расход стали на фасонки и прокладки, высокая трудоемкость изготовления и наличие щели между уголками, что способствует коррозии.

Использование для поясов ферм тавров позволяет значительно упростить узлы.

Тавровое сечение может выполняться из двух равнополочных (iу ≈ 1,33iх) или неравнополочных уголков. Неравнополочные уголки можно составлять узкими полками (iу ≈ 2iх) или более широкими полками (iу ≈ iх) в зависимости от расчетных длин элементов при расчете в двух направлениях, обеспечивая равноустойчивость сечения (см. табл. 5.5).

Приближенные значения радиусов сечений элементов из уголков

При закреплении сжатого верхнего пояса горизонтальными связями (распорками) через узел расчетная длина из плоскости фермы оказывается в два раза больше, чем в плоскости фермы lу = 2lх, равноустойчивость пояса (λу = λх) будет обеспечена при таком же соотношении радиусов инерции (iу = 2iх). Этому условию отвечают неравнополочные уголки, составленные узкими полками (большими полками из плоскости фермы).

Если пояс работает на местный изгиб от межузловой нагрузки при lу = 2lх, сечение пояса принимается из равнополочных уголков. При больших межузловых нагрузках сечение может выполняться из двух швеллеров.

Если верхний пояс закреплен из плоскости в каждом узле (связями, прогонами или приваренными к нему крупнопанельными железобетонными плитами), то lу = lх и теоретически наиболее подходящим является сечение, выполненное из двух неравнополочных уголков, составленных широкими полками (iу ≈ iх). Однако вследствие недостаточной боковой жесткости при транспортировании и монтаже пояса такого сечения могут погнуться из своей плоскости, поэтому практически более предпочтительно сечение из равнополочных уголков, которые незначительно уступают неравнополочным по геометрическим характеристикам, зато сортамент их значительно шире. В таких же условиях работают сжатые опорные раскосы, имеющие одинаковые расчетные длины из плоскости и в плоскости фермы, их сечения, как правило, тоже принимают из равнополочных уголков.

При уменьшении расчетной длины в плоскости фермы lх вдвое с помощью шпренгеля (что имеет место в типовых фермах покрытий производственных зданий) более рациональным является сечение опорного раскоса из неравнополочных уголков, составленных узкими полками.

Остальные сжатые раскосы, а также сжатые стойки обычно проектируются из равнополочных уголков, у которых соотношение радиусов инерции примерно отвечает соотношению расчетных длин lу = 1,25lх.

Для растянутых стержней ферм тип и ориентация уголков имеют второстепенное значение. Сечение нижнего пояса рекомендуется принимать из двух неравнополочных уголков, составленных узкими полками для придания ферме боковой жесткости во время перевозки и монтажа.

Растянутые стержни решетки, как и сжатые, обычно проектируются таврового сечения из двух равнополочных уголков.

Для соединения стрежней из двух уголков между собой и обеспечения их совместной работы как единого стержня ставятся прокладки. Наибольшие расстояния на участках между приваренными прокладками (в свету) должны не превышать: для сжатых элементов – 40i, для растянутых – 80i, где i – радиус инерции уголка, принимаемый для тавровых сечений относительно оси, параллельной плоскости расположения прокладок, а для крестовых сечений – минимальным. Прокладки выполняются шириной 60 – 100 мм и длиной на 20 – 30 мм больше ширины уголка. В сжатых элементах ставится не менее двух прокладок.

Наиболее эффективным для сжатых элементов является тонкостенное трубчатое сечение, обладающее благоприятным распределением материала относительно центра тяжести и хорошей обтекаемостью, благодаря чему они испытывают меньшие ветровые давления, на них мало задерживается грязь и влага, поэтому они более стойкие против коррозии, их легко очищать и окрашивать, что также повышает долговечность. Сопряжение трубчатых стержней в узлах представляет определенные трудности.

Прямоугольные гнутозамкнутые сечения, обладая почти теми же преимуществами, что и круглые трубы, позволяют упростить узлы сопряжения элементов.

При наличии межузловой нагрузки, действующей на верхний пояс фермы, возможно выполнение его из двух швеллеров.

При относительно небольшом усилии стержни ферм могут выполняться из одиночных уголков.

5.2.5. Подбор сечений элементов фермы

Подбор сечений сжатых элементов ферм производится, как правило, из условия устойчивости элемента, растянутых – из условия прочности. Длинные слабо нагруженные элементы подбираются по предельной гибкости. При расчетах на устойчивость сжатых элементов стержневых конструкций покрытий и перекрытий (за исключением замкнутых трубчатых сечений) вводится коэффициент условий работы γс = 0,95; при расчете сжатых элементов (кроме опорных) решетки составного таврового сечения из уголков сварных ферм покрытий и перекрытий (например, стропильных и аналогичных им ферм) при гибкости λ ≥ 60 вводится коэффициент условий работы γс = 0,8.

При расчете соединений (кроме стыковых соединений) рассматриваемых выше элементов коэффициенты условий работы γс = 0,95 и γс = 0,8 учитывать не следует.

Пример 5.1. Подобрать сечение верхнего сжатого пояса фермы из двух уголков при действии на него расчетного усилия N = – 1300 кН. Расчетные длины стержней: в плоскости фермы 3 м, из плоскости – 3 м (при шаге прогонов кровли d = 3 м). Материал – сталь класса С245 (район ІІ4, здание отапливаемое); Ry = 24 кН/см 2 ; γс = 0,95 (см. табл. 1.3). Максимальное усилие в опорном раскосе Np,max = – 670 кН.

Описание: 0181

Толщину фасонок выбирают в зависимости от действующих усилий в элементах решетки (табл. 5.6). Принимаем толщину фасовки tф = 14 мм при максимальном усилии в олорном раскосе 670 кН.

Подбор сечения сжатых и растянутых стержней ферм. Подбор сечения стержней ферм по предельной гибкости. Общие требования конструирования легких ферм. Расчет узлов ферм.

Требуемая площадь сечения стержня определяется по формуле

Затем по сортаменту подбирают близкий по требуемой площади профиль; выписываются его геометрические характеристики. Определяются гибкости стержня в обоих направлениях (в плоскости и из плоскости фермы). ,где x и y – расчетная длина стержня в плоскости и из плоскости фермы;

λx и λy – не должно превышать предельных нормированных значений;

λпр=120 – для сжатых поясов, а также опорных раскосов и стоек, передающих опорные реакции. λпр=150 – прочие сжатые стержни.

Проверка напряжений в принятом сечении производится по формуле

γc=0,95 – для верхнего пояса и опорного раскоса;

γc=0,8 – для сжатых раскосов и стоек при λ≥60.

Подбор сечения растянутых стержней

Требуемая площадь сечения стержня определяется по формуле

Затем по сортаменту подбирается близкий по требуемой площади профиль. Проверка напряжений в принятом сечении производится по формуле:

где γc=0,95 – для нижнего пояса и всех растянутых раскосов.

Кроме того, должно соблюдаться условие: λпр=250 – для растянутых поясов и опорных раскосов, λпр=350 – для прочих растянутых стержней.

Подбор сечения стержней по предельной гибкости

Ряд стержней легких ферм имеют незначительные усилия и, следовательно, небольшие напряжения; сечения этих стержней подбирают по предельной гибкости, установленной СНиП (λпрдля растянутых и сжатых стержней). К таким стержням относятся дополнительные стойки в треугольной решетке, раскосы в средних панелях ферм, элементы связей.

Требуемый радиус инерции сечения стержня определяется по формуле:

– расчетная длина стержня, λпр– предельная гибкость.

Затем по сортаменту выбирают профиль с минимальной площадью.

Конструирование и расчет узлов ферм

Конструирование и расчет узла производят в следующей последовательности.

Определяют необходимую длину сварных швов, крепящих стержень к фасонке.

Возможны 2 случая.

1) Для стержня с сечением, симметричным относительно центра тяжести сечения (трубчатого, швеллерного, таврового и т.п.).

где n – число швов крепления стержня к фасонке;

N – усилие в стержне;

Кƒ– катет шва, определяемый толщиной стенки стержня.

2) Для стержня с сечением, несимметричным относительно центра тяжести сечения (для уголков).

по перу по обушку

где ;

γ=0,3 для равнобоких уголков, γ=0,35 для неравнобоких, прикрепляемых узкой полкой. Для других случаев γ приведены в соответствующих таблицах.

Затем в масштабе вычерчивается узел фермы и определяются размеры фасонки.

Толщина фасонки определяется по требующим таблицам в зависимости от максимального усилия в стержне фермы (как правило, опорного раскоса).

С целью упрощения комплектации металла и исключения ошибок при сборке фермы все фасонки фермы проектируют одинаковой толщины.

Затем фасонку проверяют на прочность.

Общая длина криволинейной линии выколафасонки a-b меньше прямоугольной линии a-c-d.

В первом случае существуют нормальные и касательные напряжения, а во втором только касательные.

С целью упрощения расчетов в запас прочности (поскольку Rs= 0,58Ry) принимают расчетную схему по второму случаю a-c-d.

Напряжение в фасонке определяется по формуле

.

При примыкании стойки к поясу фасонки проверяют по линии a-b.

При изменении сечения пояса должна быть обеспечена равнопрочность соединения по линии a-b-c (совместна работа фасонки и накладок).

Отличительной особенностью монтажного стыка является то, что фасонка и пояс разрезаны, поэтому конструкция соединения должна обеспечить равнопрочность пояса и фасонки.

Конструкция соединения может быть самой разнообразной, будь то на болтах или на сварке.

Современные конструкции ферм:

1.Фермы с поясами из широкополочных тавров и решеткой из уголков.

2.Фермы с поясами из широкополочных двутавров и решеткой из прямоугольных гнутосварных профилей.

4.Фермы из гнутых профилей.

5.Фермы из открытых гнутых профилей.

© 2014-2022 — Студопедия.Нет — Информационный студенческий ресурс. Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав (0.011)

Подбор сечений нижнего растянутого пояса

Усилие для стержня нижнего пояса фермы является растягивающее усилие N. Требуемая площадь сечения элемента верхнего пояса фермы:

По ГОСТу принимаем сечение из двух равнополочных уголков, для которых Афакт; . Выполняем проверку по прочности:

≤ 1.

Связевые распорки проектируем трех узлах нижнего пояса фермы на расстоянии 18 м друг от друга. Тогда расчетная длина нижнего пояса из плоскости фермы равна =

Выполняем проверку условия по гибкости:

= 400,

где

Подбор сечения опорного сжатого раскоса аналогичен подбору сечения сжатого пояса.

Подбор сечения сжатой стойки аналогичен подбору сечения сжатого пояса, только

1. Расчетная длина из плоскости фермы , в плоскости фермы = 0,8 .

Предельная гибкость сжатого элемента, определяемая согласно табл.32 СП 16 равна

= 210 - 60 .

Расчетузловферм

Расчетузловсводится к определениюразмеровфасонок и стыковых накладок, исходяиз условия прочности сварных швов. Усилия, приходящиесяна сварной шов по обушкуи перу уголка, разные. Онизависятотположенияшва относительно центра тяжести сеченияи учитываются коэффициентом распределения α.

Nоб= α⋅N – частьусилия, приходящаясянаобушокуголка;

Nп= 1− α N – частьусилия, приходящаясянаперо.

Дляравнополочныхуголков α ≈ 0,7; длянеравнополочных, составленных узкими полками вместе, α ≈ 0,75; составленныхширокими полками α ≈ 0,65.Необходимая длина крепления каждого уголка к фасонкепообушку и перу

В качествеN принимается (рис. 8.4) усилие в решетке (N1, N2) или разность усилийв смежных панелях пояса (N4 – N3), а при наличии внешней нагрузки F равнодействующая их


Задаемся расчетными параметрами в зависимости от типа сварки (ручная, автоматическая и т.д.).

Катет сварного шва принимают не менее конструктивного значения, определяемого по таблице 38 СП 16, также значение катет не должно превышать 1,2t (t – наименьшая из толщин свариваемых элементов).

Зная все необходимые параметры, находим длину крепления шва уголка к фасонке (см.выше).

Согласно п.15.2.3 СП 16 расстояние между краями элементов решетки и пояса в узлах сварных ферм следует принимать не менее а = (6t – 20) мм, но не более 80 мм (t – толщина фасонки).

Напряжение в швах от сосредоточенной нагрузки F:

,


Напряжение в швах от продольного усилия N:

Прочность шва проверяют на совместное действие усилий по формуле:

f∙ Rwf ∙γc.

Расчет заводского стыка верхнего пояса в месте изменения сечения

Изменение сечения пояса фермы производится только при пролете свыше 24 м. Конструкция заводского стыка представлена на рисунке. Стык перекрывается двумя листовыми накладками. Ширина накладки принимается конструктивно по размеру стыкуемого уголка. Поперечное сечение накладки должно быть равнопрочным стыкуемому стержню.

Определяем усилие в стыке, проектируя усилия в узле на ось верхнего пояса:

п2 + ( - Nр1 + Nр2) sin

Требуемая площадь накладки:

.

+ 1 см – 4 см

где 4 см – расстояние от оси стыка до накладки.

t1=

Уголок сечением 200х125х14 смещаем в сторону уголка с меньшим усилием на 350 мм от оси узла.



Рисунок. Заводской стык верхнего пояса в месте изменения сечения

Длина накладки определяется размерами 4 сварных швов п1 (в сторону смещения стыка), приходящееся на обушки неравнополочных уголков ( α = 0,75):

Ш1: Расчетное усилие:

+ 1 см

Крепление пера поясного уголка к фасонке производится сварными швами Ш2:

Длина накладки определяется длиной швов

l= + 5 +

Длина швов крепления уголка сечением 200х125х14 к фасонке по полученным размерам фасонки составляет

Посредством монтажного узла отправочные марки фермы собираются в единую конструкцию. Монтажные стыки могут выполняться на сварке или высокопрочных болтах.

Ширина и толщина накладки принимается равнопрочной соединяемым уголкам. Накладка на монтаже приваривается к поясным уголкам швом Ш1, который и определяет длину накладки. Этот шов воспринимает усилия в поясе, приходящиеся на обушки уголка, т. е. n αN.Расчет сварных швов для стыка верхнего пояса. При расчете значения расчетных нагрузок умножаем на коэффициент 1,2, который учитывает неудобство монтажа, влияющее на качество сварки.



Монтажный стык на сварке верхнего пояса фермы

Ш1: Расчетное усилие: 0,6Nп (согласно серии 2.440-2. Выпуск 2)

Суммарная длина шва:

Из

Ш2: Расчетное усилие: 0,4Nп(согласно серии 2.440-2. Выпуск 2)

Длина шва: + 1 см

Катеты и длины швов Ш3 и Ш4 принимаем конструктивно:

Ш5: Расчетное усилие:

0,4Nп(согласно серии 2.440-2. Выпуск 2)

Катет шва: + 1 см

Длина накладки определяется длиной шва

Ширина накладки: + 1 см.

Толщина накладки:

Толщина фасонки =

© 2014-2022 — Студопедия.Нет — Информационный студенческий ресурс. Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав (0.014)

Читайте также: