Укрупнительный стык главной балки на сварке

Обновлено: 21.09.2024

· Изгибающий момент распределяется между полками и стенкой пропорционально их жесткостям (моментам инерции).

· Момент инерции полок:

· Соотношение моментов инерции: = 287 776 / 348 526 = 0,826

· Момент, воспринимаемый полками: 1512 × 0,826 = 1248,45 кН×м = 124 845 кН×см

· Момент, воспринимаемый стенкой: 151 200– 124 845 = 26 355 кН×см

4. Несущая способность высокопрочного болта

· Принимаем болты диаметром 24 мм (d_b = 24 мм) из стали 40Х по ГОСТ Р 52643

· Расчётное усилие, которое может быть воспринято одной поверхностью трения элементов, стянутой одним высокопрочным болтом:

R_bh = 755 МПа – расчётное сопротивление болта растяжению (табл. Г.8 СП 16, болты диаметром 24 мм из стали 40Х по ГОСТ Р 52643)

A_bn = 3,52 см 2 – площадь сечения нетто болта (табл. Г.9 СП 16, болты диаметром 24 мм)

m = 0,42 – коэффициент трения (табл. 42 СП 16, газопламенный способ обработки поверхностей)

g_h = 1,12 – коэффициент надёжности (табл. 42 СП 16, при статической нагрузке, разности диаметров отверстия и болта 1 – 4 мм, регулировании натяжения болтов по моменту)

5. Конструктивные требования к размещению болтов

· Диаметр отверстия d₀ под болт делается на 2…3 мм больше d_b. Назначаем отверстие d₀ = 26 мм.

· Минимальное и максимальное расстояние между центрами болтов (шаг болтов):

a ³ a_min = 2,5d₀ = 2,5 · 26 = 65 мм; а ≤ a_max = 8d₀ = 8 · 26 = 208 мм

· Минимальное расстояние от центра болта до края элемента для высокопрочных болтов

с ≥ с_min = 1,3d₀ = 1,3 · 26 = 33,8 мм

6. Расчёт требуемого количества болтов в полке

· Расчетное усилие в поясе определяем, раскладывая изгибающий момент, воспринимаемый поясами, на пару сил:

· Требуемое число болтов в соединении:

g_b – коэффициент условий работы болтового соединения; зависит от количества болтов n:

g_b = 0,8 при n < 5;

g_b = 0,9 при 5 £ n < 10;

g_b = 1,0 при n ³ 10;

g_с = 1,0 – коэффициент условий работы

· Принимаем n = 8(чётное);коэффициент использования: 7,57 / 8 = 0,946 (94,6%)

7. Конструирование стыка полки

· Толщину накладок пояса t_nf принимаем равной половине толщины пояса t_f плюс 1…2 мм:

t_nf = t_f /2 + 1…2 мм = 10 + 1…2 мм = 12 мм (в соответствии с сортаментом)

· Расстояние между болтами (шаг) а можно принимать не менее a_min = 2,5d₀ = 65 мм (см. п. 5)

и не более a_max = 8d₀ = 208 мм, а также не более 12 t_nf = 12×12 = 144 мм

· Ширина верхней накладки b_nf может быть не больше ширины пояса балки: b_nf £ b_f = 340 мм

· Ширина нижних накладок b′_nf может быть не больше половины ширины пояса с учётом конструктивного зазора Δ = 10…20 мм между накладкой и стенкой балки:

b′_nf £ [b_f – t_w + 2Δ] / 2 = [340 – 10 – 2 ∙ 10)] / 2 = 155 мм

· В результате рассмотрения различных вариантов размещения болтов принимаем:

размещение в 4 ряда на одной полунакладке; шаг а = 75 мм; расстояние до края с = 35 мм

· Окончательно принимаем: верхняя накладка из листа 340´12 мм, нижние – из листа 145´12 мм

· Проверяем, чтобы суммарная площадь накладок не была меньше площади пояса:

А_nf + 2А′_nf = 34×1,2 + 2∙14,5×1,2 = 75,6 см 2 > А_f = 34×2,0 = 68,0 см 2

· Длину накладок назначаем с учётом зазора δ = 10 мм между стыкуемыми элементами:

l_nf = 2 ∙ (35 + 75 + 35) + 10 = 300 мм

· Изображаем конструктивное решение стыка полки на чертеже.

8. Конструирование стыка стенки

· Толщину вертикальных накладок t_nw принимаем равной толщине стенки t_w за вычетом 1…2 мм:

t_nw = t_w – 1…2 мм = 12 – 1…2 мм = 10 мм (в соответствии с сортаментом)

и не более a_max = 8d₀ = 208 мм, а также не более 12 t_nw = 12×10 = 120 мм

· Зазор между вертикальной накладкой и полкой должен составлять Δ = 20…75 мм с каждой стороны, поэтому длина вертикальной накладкидолжна быть

l_nw £ h_w – 2×(20…75) = 900 – (40…150) = 860…750 мм

· Принимаем шаг болтов по вертикали а_в = 100 мм (ближе к max) и расстояние до края с_в = 40 мм

· С каждой стороны накладки размещаем два ряда болтов (m = 2) по 8 болтов в ряду (k = 8)

· Длина вертикальных накладок: l_nw =100·(8 – 1) + 2·40 = 780 мм, зазор Δ = (900 – 780)/2 = 60 мм

· Принимаем шаг болтов по горизонтали а_г = 75 мм (ближе к min) и расстояние до края с_г = 35 мм

· Ширина вертикальных накладок с учётом зазора δ = 10 мм между элементами:

b_nw = 2×(35 + 75 + 35) + 10 = 300 мм

Изображаем конструктивное решение стыка стенки на чертеже.

9. Расчёт стыка стенки

· Максимальное расстояние между центрами болтов: y_max = 70 см (по чертежу)

· Сумма квадратов расстояний: 8400 см 2

· Условие проверки прочности крайнего (наиболее нагруженного) болта:

· Усилие от момента, приходящееся на крайний ряд болтов:

· Условие выполняется. Коэффициент использования: 114,2 / 199,2 = 0,573 (57,3%)

Студент _______________________ Подпись преподавателя ________________
Приложение 1 (справочное)

Укрупнительный стык главной балки на сварке

Из соображений удобства доставки с завода изготовителя на монтажную площадку тем или иным видом транспорта главная балка может быть изготовлена в виде двух отправочных элементов, а на монтажной площадке собрана с помощью укрупнительного стыка.

Чтобы получить два одинаковых отправочных элемента укрупнительный стык обычно устраивают в середине пролета.

Конструирование стыка на монтажной сварке

Сварной укрупнительный стык конструируют таким образом, чтобы сжатый пояс и стенка стыковались прямым швом, и растянутый пояс - косым под углом 60 0 . Такой стык при правильном выборе сварочных материалов будет равнопрочным основному сечению балки и может не рассчитываться.

Чтобы уменьшить сварочные напряжения сначала сваривают поперечные стыковые швы стенки и поясов, имеющие наибольшую поперечную усадку. Оставленные не заваренными на заводе участки поясных швов длиной около 500 мм дают возможность поясным листам несколько вытянуться при усадке швов.

Последними заваривают угловые швы, имеющие небольшую продольную усадку.

Расчет укрупнительного стыка на высокопрочных болтах

Исходные данные: запроектировать стык главной балки на высокопрочных болтах d=16 мм из стали 38ХС "селект", R_bun=135 кН/см 2 . Стык расположен в середине пролета главной балки. Изгибающий момент в сечении М=192780 кН•см.

Обработка поверхности - газопламенная, _В = 0,9, _h = 1.02, =0,42 [4].

Рис. 3.8 Укрупнительный стык на высокопрочных болтах.

Определяем несущую способность одного высокопрочного болта по:

где R_bh - расчетное сопротивление высокопрочного болта на растяжение, определяемое по п.3.7 [4] по формуле R_bh=0,7R_bun, где R_bun - наименьшее временное сопротивление болта разрыву, принимаемое по табл.61 [4]; - коэффициент трения, табл.36 [4]; г_h - коэффициент надежности, табл.36 [4]; А_bh - площадь сечения болта нетто, табл.62 [4]; г_b - коэффициент условий работы соединения, зависит от количества болтов необходимых для восприятия расчетного усилия, принимается равным: 0.8, при n

1.0 при n>10; k - число поверхностей трения.

Каждый пояс балки перекрывается тремя накладками, назначаем размеры сечения накладок, перекрывающих пояса балки: верхняя накладка 182 см 2 и две нижние 132 см 2 .

Изгибающий момент, воспринимаемый поясами:

Расчетное усилие в поясе:

Количество болтов для крепления накладок:

==6,87 принимаем 8 болтов.

Площадь сечения пояса на краю стыка с учетом ослабления двумя отверстиями

где n_k - число отверстий, попадающих в сечение пояса по крайнему ряду.

А_fn = 39.2-21,61,4=34,72 см 2 0,85A_f =33.32 см 2 - согласно СниП [4], прочность поясов по ослабленному сечению обеспечена.

Аналогично проверяется ослабление отверстиями накладок:

Каждый пояс балки перекрывается тремя накладками, назначаем размеры сечения накладок, перекрывающих пояса балки: верхняя накладка 282 см 2 и две нижние 122 см 2 .

Целесообразно принять для накладок сталь С275 R_у=26,5 кН/см 2

Площадь сечения накладок в середине стыка с учетом ослабления двумя отверстиями d₀ =2 см:

А_n=282+2122-221,62=91,2 см 2 0,85A_f=33.32 см 2 , ослабление накладок проверяем:

Назначаем размеры накладок для стыка стенки:

Принимаем в соответствии с сортаментом на листовую сталь t =0,8 см.

Принимаем h_н = 110 см. Изгибающий момент, приходящийся на стенку:

Расстояние между двумя крайними рядами болтов:

Принимаем а_max= 100см. Назначаем три вертикальных ряда болтов на полунакладке и вычисляем коэффициент стыка, m=2:

по таблице определяем количество горизонтальных рядов и принимаем k =12;

шаг заклепок в вертикальном ряду: а_max/k-1=100/ (12-1) =9.09 см.

а_i 2 =9 2 +27 2 +45 2 +63 2 +81 2 +99 2 =23166 см 2 .

Проверяем прочность наиболее нагруженного крайнего болта:

151,04 кН < Q_bh=151,96 кН - прочность стыка стенки обеспечена.

Расчет крепления вспомогательной балки к главной балке

Опорная реакция вспомогательной балки от расчетной нагрузки:

Стык выполняем на болтах нормальной точности класса 5.8.

Определяем несущую способность одного болта:

где А - площадь сечения стержня болта, А=d 2 /4; R_bs =20 кН/см 2 расчетное сопротивление болта срезу по табл.58* [4], _b=0,9 - коэффициент условий работы соединения по табл.35 [4]; n_s=1 - число срезов болта, n_s=1, диаметр болта принимаем 18 мм.

Требуемое количество болтов:

где 1,2 - коэффициент, учитывающий увеличение

опорной реакции из-за некоторого защемления в узле;

При назначении количества n округляется до целого числа в большую сторону. Принимаем n =6.

Проверяем прочность вспомогательной балки по сечению, ослабленному шестью отверстиями диаметром:

где h_b и t_w - соответственно высота балки и толщина ее стенки;

A_n= (45 - 6·2) · 1.42 = 46.86

< R_s=0,58•24=13.92 кН/см 2 - прочность балки по ослабленному сечению обеспечена.

балка сечение настил нагрузка

Исходные данные: запроектировать стык главной балки на высокопрочных болтах d=16 мм из стали 38ХС «селект», R_bun=135 кН/см 2 . Стык расположен в середине пролета главной балки. Изгибающий момент в сечении М=379890 кН•см.

Обработка поверхности - газопламенная, _В = 0,9, _h = 1.02, =0,424.

где R_bh - расчетное сопротивление высокопрочного болта на растяжение, определяемое по п. 3.7. 4 по формуле R_bh=0,7R_bun, где R_bun - наименьшее временное сопротивление болта разрыву, принимаемое по табл. 61 4; - коэффициент трения, табл. 36 4; г_h - коэффициент надежности, табл. 36 4; А_bh - площадь сечения болта нетто, табл. 62 4; г_b - коэффициент условий работы соединения, зависит от количества болтов необходимых для восприятия расчетного усилия, принимается равным: 0.8, при n

==13,86 принимаем 16 болтов.

А_fn = 86,4-21,83,6=73,44 см 2 0,85A_f =73,44 см 2 - согласно СниП [4], прочность поясов по ослабленному сечению обеспечена.

Каждый пояс балки перекрывается тремя накладками, назначаем размеры сечения накладок, перекрывающих пояса балки: верхняя накладка 242,2 см 2 и две нижние 132,2 см 2 .

Площадь сечения накладок в середине стыка с учетом ослабления двумя отверстиями d₀ =2,2 см:

А_n=242,6+272,6-221,82,2=67,76см 2 0,85A_f=71,06см 2 , ослабление накладок проверяем:

26,5; прочность обеспечена.

Изгибающий момент, приходящийся на стенку:

a_max h_н - 4d₀=122-41,6=115,6 см. Принимаем а_max= 110см. Назначаем три вертикальных ряда болтов на полунакладке и вычисляем коэффициент стыка, m=3:

по таблице определяем количество горизонтальных рядов и принимаем k =11;

шаг заклепок в вертикальном ряду: а_max/k-1=112/(11-1)=11 см.

а_i 2 =22 2 +44 2 +66 2 +88 2 +110 2 =26620 см 2 .

142,36 кН < Q_bh=146,7 кН - прочность стыка стенки обеспечена.

Опорная реакция вспомогательной балки от расчетной нагрузки:

Стык выполняем на болтах нормальной точности класса 5.8 .

где А - площадь сечения стержня болта, А=d 2 /4; R_bs =20 кН/см 2 расчетное сопротивление болта срезу по табл. 58* 4, _b=0,9 - коэффициент условий работы соединения по табл. 35 4; n_s=1 - число срезов болта, n_s=1, диаметр болта принимаем 18 мм. (для отличия последних от болтов высокой прочности диаметром 16 мм)

При назначении количества n округляется до целого числа в большую сторону. Принимаем n =8.

Проверяем прочность вспомогательной балки по сечению, ослабленному шестью отверстиями диаметром 2,1 см:

< R_s=0,58•23=13,34 кН/см 2 - прочность балки по ослабленному сечению обеспечена.

Рисунок 4.3 - Схема поясных швов главной балки

При соединении поясов со стенкой двусторонними сварными швами автоматической сваркой «в лодочку» и при наличии поперечных рёбер жёсткости в местах опирания балок настила минимальный катет шва определяется по формулам: 4.27, 4.28.

По границе сплавления:

где гwf = 1; гwz = 1; гc = 1,1 - коэффициенты условия работы;

вf = 1,1; вz = 1,15 - коэффициенты, принимаемы по табл. 34* [2] при сварке элементов из стали с пределом текучести до 540 МПа;

I = см4 - осевой момент инерции сечения балки;

Q = 1271,7 кН - поперечная сила, действующая на балку;

статический момент брутто пояса;

Rwf - расчетное сопротивление сварных соединений для углового шва при работе на срез по металлу шва:

где Rwun = 450 МПа - нормативное сопротивление металла шва для сварочной проволоки Св-08Г2С, для автоматической и полуавтоматической сварки (по ГОСТ 2246-70, табл. 3 и 4* [2]);

гwm = 1,35 - коэффициент надёжности по металлу.

Rwz - расчетное сопротивление сварных соединений для углового шва при работе на срез по металлу границы сплавления:

По табл. 38* (СНиП II-23-81*) катет сварного шва при автоматической сварке должен быть не менее 7 мм. Так как по расчету получилось меньше, то принимаем минимально допустимую величину - 7 мм.

Конструирование и расчёт укрупнительного стыка балки

Укрупнительные (монтажные) стыки балок проектируют сварными или на высокопрочных болтах. Рассчитаем стык на высокопрочных болтах.

Расчет стыка на высокопрочных болтах начинают с определения места укрупнительного стыка.

Расчёт проведём для двух вариантов:

Вариант 1: Балка делится на части 6,5 м и 11,5 м.

Расчет стыка на высокопрочных болтах начинают с определения величины изгибающего момента M и поперечной силы Q в месте стыка. В месте стыка M = 2989,7 кН·м, Q = 353,9 кН.

Стык осуществляем высокопрочными болтами [1. табл. 61*], d = 24мм, из стали 40Х «селект», имеющей Rbun = 1100 МПа - наименьшее временное сопротивление. Обработка поверхности - газопламенная. Тогда несущая способность болта, имеющего две плоскости трения, находится по формуле [1. п. 11.13*]:

где Rbh = 0,7· Rbun = 0,7·1100 = 770 МПа - расчётное сопротивление болта растяжению;

Abn = 3,52 см2 - площадь сечения болта [1, табл. 62*];

гb = 0,9- коэффициент условия работы болтового соединения[1. табл 35];

гh = 1,12 - коэффициент надёжности [1, табл. 36*];

м = 0,42 - коэффициент трения при газопламенной обработке [1, табл. 36];

k = 2 - количество плоскостей трения.

При конструировании такого типа стыка расчет каждого элемента сварной балки ведут раздельно, распределяя изгибающий момент между поясами и стенкой пропорционально их жесткости.

Момент, действующий на пояс равен:

где - момент инерции поясов сечения в месте стыка:

- момент инерции всего сечения: .

Тогда усилие в поясе находится по формуле:

Количество болтов для прикрепления накладок:

Принимаю 10 болтов на одну полунакладку.

где - момент инерции стенки сечения в месте стыка:

Принимаем расстояние между крайними по высоте рядами болтов:

Находим по следующей формуле коэффициент стыка:

где m - количество вертикальных рядов болтов на одной половине накладки (из конструктивных соображений не меньше двух), принимаем m=2.

Тогда: Из таблицы 7.9 [4] находим что, количество рядов болтов по горизонтали k = 6 и б = 1,4. То есть, принимаем 6 рядов. Отсюда шаг болтов равен 250 мм. Тогда amax =5·250 = 1250 мм.

Стык стенки проверяем на действие изгибающего момента:

Условие выполняется, прочность болтового соединения стенки обеспечена.

Кроме изгибающего момента в стыке действует поперечная сила, которую условно принимают распределенной на болты стенки

Проверку прочности ведем для крайних по вертикали болтов ряда

Условие прочности выполняется.

Вариант 2: Балка делится на части 9,5 м и 8,5 м.

В месте стыка M = 5112,2 кН·м, Q = 70,65 кН.

Принимаю 16 болтов на одну полунакладку.

Тогда: Из таблицы 7.9 [4] находим что, количество рядов болтов по горизонтали k = 12 и б = 2,36. То есть, принимаем 12 рядов. Отсюда шаг болтов равен 208 мм. Тогда amax = 11·113 = 1243 мм.

Принимаем вариант 1:

Рисунок 4.4 - Эпюры внутренних силовых факторов для расчёта укрупнительного стыка главной балки

Болты ставятся на минимальном расстоянии друг от друга (2,5…3)·d = 2,5·24 = 60 мм - чтобы уменьшить размеры накладок. Так же по п. 12.19 [1] расстояние от центра болта до края элемента равно 2·d = 2·24 = 48 мм.

Каждый пояс балки перекрываем тремя накладками сечениями:

1-я - 460х400х15 мм;

2-я и 3-я - 460х160х15 мм

Общая площадь сечения накладок определяется по формуле:

Стенку балки перекрываем двумя накладками сечением 340х1350х8 мм. Причем их суммарная площадь сечения должна быть не меньше площади сечения стенки: .

Проверяем ослабление растянутого пояса отверстиями под болты d0=26 мм (на 2 мм больше диаметра болта).

Пояс ослаблен двумя отверстиями по краю стыка:

Согласно п. 11.14 (СНиП II-23-81*):

Условие выполняется, ослабление пояса отверстиями незначительно. Прочность стыка элементов осуществляется за счёт сил трения.

Проверяем ослабление накладок в середине стыка, четырьмя отверстиями:

Конструирование и расчёт опорного узла балки

Рисунок 4.5 - Опорный узел балки

Сопряжение главной балки с колонной.

Размеры опорных ребер определяют из условия прочности поперечного сечения на смятие по формуле:

где Rp - расчётное сопротивление смятию торцевой поверхности;

Rp = Run/гm = 460/1,025 = 448,8 МПа - для стали С345;

F = 1271,7 кН - опорная реакция балки.

Принимаю ребро 200x14 мм, тогда . Проверяем опорную стойку балки на устойчивость относительно оси Z. Определяем ширину участка стенки, включённого в работу опорной стойки:

где tw = 1,2 см - толщина стенки.

Определяем площадь сечения участка стенки, включённого в работу:

Определяем момент инерции этого сечения:

По значению гибкости л, исходя из таблицы приложения 8 [4], определяем коэффициент ц продольного изгиба центрально-сжатого элемента. ц = 0,905. Тогда определяем устойчивость, исходя из формулы:

где F = 1271,7 кН - опорная реакция балки.

Тогда: . Устойчивость заданного ребра обеспечена.

Используем механизированную сварку проволокой Св-08Г2С диаметром d=1,6 мм. Находим соответствующие коэффициенты по табл. 34* [1]: вf = 0,9; вz = 1,05.

где Rwun = 490 МПа - нормативное сопротивление металла шва для сварочной проволоки, для автоматической и полуавтоматической сварки по ГОСТ 2246-70 [1, табл. 3 и 4*];

гwm = 1,25 - коэффициент надёжности по металлу [2. по табл. 3].

Расчётная длина шва:

Катет по металлу шва:

Катет по металлу границы сплавления:

С учётом требований таблицы 38 [1] катет сварного шва при автоматической сварке должен быть не менее 6 мм. Принимаем катет 6 мм.

Монтажный стык главной балки на высокопрочных болтах

Если балка прокатная пояса балки, как правило, обрабатывают (разделывают кромки). Сначала сваривают стенку, а затем пояса.

Если балка сварная составная из 3 листов, то заводской стык поясов и стенок, как правило, выполняют в разбежку.

Монтажный стык можно выполнять при помощи ручной сварки или использовать соединение на болтах (высокопрочных или обычных).

Элемент делят на отправочные марки (две или три).

Если монтажный стык по середине. Достоинства: удобен для изготовления. Недостатки: попадает в зону наибольшего момента.

Если 3 отправочные марки – стык попадает за пределы максимального момента, где .

На чертежах если 2 отправочные марки прочерчивается только 1 элемент. Если 3 – крайний и средний элемент. Если 2 но разные – 2 элемента.

В курсовом проекте для объединения двух отправочных элементов главной балки в единую конструкцию необходимо запроектировать монтажный стык в середине пролета балки. Стык конструируют так, чтобы получить одинаковые, т.е. взаимозаменяемые половинки балки.

Монтажный стык главных балок выполняется на высокопрочных болтах и накладках. Каждый пояс балки перекрывается тремя накладками с двух сторон, а стенка – двумя вертикальными накладками, площадь сечения которых должна быть не меньше площади сечения перекрываемого или элемента.

Стыки поясов и стенки проектируются автономно. Расчетные усилия для проектирования стыка на поясах является , для стенки - .

Момент, приходящийся на стенку определяется по формуле

где – максимальный изгибающий момент главной балки, – момент инерции стенки главной балки; – момент инерции главной балки.

Соответственно, момент, приходящийся на пояса, определяется по формуле .

Необходимо назначить высокопрочный болт для стыка по табл. 62 СНиП «Стальные конструкции».

Расчетное усилие, которое может быть воспринято каждой поверхностью трения соединяемых элементов, стянутых одним высокопрочным болтом определяется по формуле

Где расчетное сопротивление растяжению высокопрочного болта; - площадь сечения болта определяется по [1, табл. 62] в зависимости от диаметра болта; - коэффициент условий работы болтового соединения согласно [1, п. 11.13]; коэффициент трения и коэффициент надежности приняты по [1, табл. 36] в зависимости от способа обработки (газопламенная), способа регулирования натяжения болта (по моменту закручивания), от разницы номинальных диаметров отверстий и болтов ( ) и нагрузки (статическая): и .

При количестве поверхностей трения несущая способность одного болта удваивается .

Стык поясов. Расчетное усилие в поясе определяется по формуле

Назначаем размеры накладок так, чтобы , где

Рис. 10. Сечение накладок по поясам

Необходимое количество болтов на полунакладке

В целях уменьшения размеров и массы накладок болты рекомендуется размещать на поясных накладках на минимальных расстояниях друг от друга в соответствии с требованиями [1, табл. 39].

Проверка ослабленного сечения накладок на прочность производится по сечению 1–1

где – площадь сечения, определяется по формуле

Если условия не выполняются, то необходимо увеличить толщину накладок.

Проверка ослабленного сечения поясов на прочность производится по сечению 2–2 по формуле , где – площадь сечения. Согласно [1, п. 11.14] если , то ослабление пояса можно не учитывать и в формуле вместо подставляем . Если условие не выполняется, то подставляем .

Если условия не выполняются, то необходимо уменьшить количество отверстий в сечении (расположить болты в шахматном порядке).

Стык стенки. Расчетным усилием является момент, приходящийся на стенку .

Задается расстояние между крайними по высоте рядами болтов .

Размещение болтов производится с помощью коэффициента стыка

где – количество вертикальных рядов болтов на полунакладке, которое принимается подбором ( ).

В зависимости от коэффициента определяется количество строк (горизонтальных рядов болтов).

1,4

1,55

1,71

1,87

2,04

2,2

2,36

2,52

2,69

2,86

Если при определенном значении коэффициент не попадает в диапазон 1,4…2,86, то количество вертикальных рядов необходимо изменить.

В соответствии с требованиями [1, табл. 39] назначается шаг болтов и уточняется расстояние .

Прочность обеспечена, если выполняется условие

где – фактическое расстояние между крайними горизонтальными рядами болтов; – расстояние между промежуточными рядами болтов, расположенными симметрично относительно нейтральной оси.

Если условие не выполняется, то необходимо перекомпановать расположение болтов (увеличить количество вертикальных рядов).

Читайте также: