Сфероидизация перлита в углеродистых сталях

Обновлено: 12.05.2024

При контроле состояния паропровода от котла среднего давления к потребителям пара после наработки более 1 10s ч была выявлена графитизация. Микроструктура трубы ферритно-перлитная с феррит-ным зерном, соответствующим шкале № 6 НТД и начальной стадии сфероидизации перлита . Были обнаружены включения графита. [46]

Влияние некоторых термических обработок, таких как докритический отжиг, также может быть объяснено с точки зрения распределения углерода. Чувствительность к растрескиванию высокоуглеродистых сталей в результате такой обработки повышается в тех случаях, когда она сопровождается сфероидизацией перлита и выделением дисперсных карбидов, особенно на границах зерен феррита. [48]

На рис. 2.38 показаны характерные повреждения в результате стояночной коррозии трубы потолочного пароперегревателя ( рис. 2.38 а, б) и нижнего калача вертикального змеевика конвективного пароперегревателя ( рис. 2.38 в, г) котла типа БКЗ-160-100. Поврежденные трубы изготовлены из стали 20, структура металла в зоне стояночной коррозии нормальная ( феррит-р перлит), сфероидизация перлита отсутствует. Визуально в местах коррозионных углублений наблюдается ржавчина бурого цвета. Язвины покрыты продуктами коррозии цвета ржавчины. [49]

Во всех частях изложниц, удаленных от внутренней поверхности, структурные изменения невелики: наблюдаются лишь некоторое увеличение количества феррита и дальнейшая сфероидизация перлита . [51]

Этот чугун обладает повышенной прочностью и износоустойчивостью. Увеличение содержания марганца до 1 5 % повышает прочностные и антифрикционные свойства чугуна, а модифицирование титаном в количестве 0 06 - 0 1 % ускоряет сфероидизацию перлита . [53]

Даже в пределах норм стандартов, возможен существенный разброс, как химического состава, так и механических характеристик стали. Кроме того, в ходе эксплуатации в металле происходят изменения, связанные с процессом старения, интеркристаллит-ной коррозии, обезуглероживания, ростом зерна, фазовым наклепом сфероидизацией перлита и тому подобное. Все эти изменения сказываются на эксплуатационной надежности оборудования и могут быть учтены лишь при условии проведения металлографического анализа. [54]

Типичная структура металла проб из исследованных реакторов приведена на рис. 4.45. Степень сфероидизации перлита в реакторах Р-1 и Р-2 соответствует баллу б по шкале ВТИ. Крупные сфероиды ( карбиды) расположены по границам зерен. Меньшая степень сфероидизации перлита выявлена в реакторах Р-3 и Р-4. [55]

Особое внимание в разработках института уделяется проблемам работоспособности материала стенки оборудования, продолжительное время эксплуатировавшегося в условиях ползучести при температурах 450 - 650 С. В результате длительного теплового воздействия с течением времени в металле аппаратуры накаливаются микроструктурные изменения в результате протекания в нем процессов термического старения. Эти изменения ( сфероидизация перлита , коагуляция карбидных фаз, образование пор, микро и макротрещин, появление диффузионных гряд и прослоек) приводят к ухудшению характеристик жаропрочности стальных элементов, работающих в условиях ползучести. [56]

Фактором, ускоряющим процесс сфероидизации, является также наличие напряженного состояния металла. В пароперегревателях такие участки создаются в местах гибов труб. Тормозящее действие на процесс сфероидизации перлита оказывают легирующие добавки. Карбиды основных легирующих элементов - молибдена, хрома, ванадия - более стойки при действии высоких температур, чем карбид железа. При выборе допускаемых напряжений необходимо тщательно анализировать температурные условия работы металла и его свойства с точки зрения стабильности структуры. [57]

Аналогичная ситуация наблюдается при горячей деформации. Образующиеся в этом случае субграницы позволяют значительно повысить скорость сфероиди-зации. В работе [235] приведены оценки скорости сфероидизации перлита в образцах недеформированной стали по сравнению с образцами, подвергнутыми холодной и горячей деформации. [59]

При высоких температурах показатели прочности, твердости, пластичности и вязкости металла, определенные при комнатных температурах, сильно снижаются. Наряду с этим при длительной работе возникает ползучесть ( крип) металла - явление, неизвестное у стали при низких температурах. Длительное действие высоких температур вызывает и структурные изменения - сфероидизацию перлита , опасную графитизацшо углеродистых и низколегированных сталей, выпадение карбидов по границам зерен некоторых марок стали аустенитного класса и другие изменения. [60]

Сфероидизация перлита и коагуляция карбидной фазы

В разделе дается информация о изменениях в свойствах и структуре стали при длительном нагреве. Рассказывается о видах коррозии и мерах защиты стали от нее.

В течение длительного срока службы деталей котельных установок, измеряемого более 100 000 часов при высоких температурах, устойчивая при комнатной температуре структура металла может претерпевать значительные изменения.

Нестабильность структуры имеет различные формы и предопределяет те изменения, которые оказывают влияние на свойства стали и, в первую очередь, на длительную прочность, длительную пластичность и характер разрушения.

В сталях наблюдаются следующие формы нестабильности структуры и связанные с ней структурные изменения:

1) сфероидизация перлита и коагуляция карбидной фазы;

2) графитизация (только для перлитных сталей, не содержащих хрома);

3) старение и образование новых фаз – химических соединений;

4) тепловая хрупкость;

5) перераспределение легирующих элементов между твердым раствором и карбидной фазой.

Во всех перлитных сталях, применяемых в котлостроении (20, 15М, 20М, 15ХМ, 12МХ), наиболее часто встречающейся формой нестабильности структуры является сфероидизация карбидов, которая выражается в том, что карбиды перлита, имеющие пластинчатую форму, при повышенной температуре постепенно превращаются в округлые частицы – сфероиды, увеличивающиеся в дальнейшем в размерах. Карбиды стремятся уменьшить свою поверхностную энергию и перейти в более устойчивую форму, обладающую минимумом свободной энергии.

Оба эти процесса – сфероидизация и коагуляция (укрупнение) карбидных частиц основаны на диффузии и поэтому сопровождаются изменением расположения карбидов в структуре стали. Поскольку на границах зерен скорость диффузионных процессов выше, карбиды стремятся выделиться на границах зерен. Процесс сфероидизации и коагуляции карбидов связан с перемещением атомов углерода на значительные расстояния, поэтому скорость диффузии углерода является фактором, определяющим скорость процесса сфероидизации. Следовательно, факторы, влияющие на скорость диффузии углерода, определяют собой и скорость протекания процессов сфероидизации и коагуляции.

Основными факторами, влияющими на развитие процесса сфероидизации, являются температура, время и химический состав. Но есть и другие факторы, ускоряющие или замедляющие этот процесс. Исследованиями показано, что при заданных химическом составе, температуре и времени, скорость сфероидизации зависит от размера действительного зерна, строения перлита и степени наклепа. Особенно сильно сказывается влияние наклепа и величины зерна. Наклеп и уменьшение величины зерна способствуют процессу сфероидизации.

Так, для достижения в молибденовой стали (0,5% Мо) сфероидизации при 500° требуется:

для крупнозернистой стали ~ 24 000 час,

для мелкозернистой стали ~ 16 000 час,

для сильно деформированной стали ~ 5 000 час.

Диффузия углерода на границах зерен, блоков и плоскостей скольжения облегчена тем, что пространственная решетка в этих местах сильно искажена. Поэтому в мелкозернистой стали, которая имеет большую суммарную поверхность, вернее, объем с искаженной решеткой, скорость процессов сфероидизации и коагуляции карбидов возрастает. Пластическая деформация вызывает более значительные по объему и величине искажения решетки, что сказывается еще более значительно на скорости этих процессов. Исходная дисперсность карбидов и величина межпластинчатого расстояния перлита также оказывают влияние на скорость сфероидизации, но в значительно меньшей степени.

Процесс сфероидизации сопровождается ростом карбидов, причем измерения их размеров показали, что интенсивность роста карбидов зависит от их расположения. Наиболее благоприятны условия роста для карбидов, лежащих на границах зерен. Размер этих карбидов, имеющих форму изогнутых вдоль границы пластин, значительно превосходит размеры карбидов, лежащих внутри зерна.

Зависимость между температурой и временем полной сфероидизации определяется экспоненциальным уравнением для диффузии в твердых телах

где t – время, требующееся для достижения определенной степени сфероидизации;

Т – температура (в градусах абсолютной шкалы);

b – постоянная для сталей;

А – постоянная, зависящая от химического состава и состояния стали;

е – основание натуральных логарифмов.

Углеродистая сталь наименее устойчива в отношении сфероидизации. Молибденовая сталь сфероидизируется значительно медленнее, чем углеродистая сталь. Преимущество молибденсодержащей стали сохраняется независимо от времени выдержки при температурах 500–700°С.

Дальнейшее усложнение состава молибденсодержащей стали, например, введение хрома, тормозит процесс сфероидизации, добавка марганца, равная 1%, заметно ускоряет сфероидизацию. Влияние хрома и марганца с течением времени убывает и постепенно сходит на нет. При выдержке в течение 5000 часов при 500° влияние хрома и марганца наблюдается отчетливо. При дальнейшем увеличении выдержки (до 10000, 16000, 24 000 часов) структурное состояние сталей с хромом и марганцем оказывается одинаковым с состоянием стали марки 15М нормального состава.

Исследования сталей, легированных ванадием, хромом, молибденом, вольфрамом, показали, что такие стали структурно более устойчивы.

Проведенные испытания по сфероидизации стали под нагрузкой и без нагрузки показывают, что полное время сфероидизации стали под нагрузкой на 2/3 меньше времени, необходимого для сфероидизации ненагруженного образца. Сфероидизация оказывает очень значительное влияние на сопротивление ползучести и длительную прочность.

При сфероидизации карбидной фазы также снижаются пределы прочности и текучести. Ударная вязкость обычно меняется мало, но когда карбиды располагаются по границам зерен, падение ударной вязкости может быть гораздо более значительным.

Испытания, проведенные при 482°С и 538°С по влиянию сфероидизации карбидов на сопротивление ползучести и длительную прочность 0,5% молибденовой стали, показали, что исходная прочность сильно зависит от степени сфероидизации карбидов. Прочность тем больше, чем меньше сфероидизация.

Явление сфероидизации и должны учитываться при разработке сталей изменение свойств в результате процесса стабилизации структуры и выборе допускаемых напряжений для них.

Естественно, конечно, что в стали с более низким содержанием углерода, в которой меньше карбидной фазы, процесс сфероидизации будет оказывать меньшее влияние на снижение пределов ползучести и длительной прочности. С этой точки зрения стали с низким содержанием углерода будут более структурно устойчивыми.

Коагуляция карбидной фазы в аустенитных сталях является также одной из наиболее распространенных форм нестабильности структуры. Так же, как при сфероидизации перлита, коагуляция карбидной фазы вызывает снижение жаропрочности и, как правило, снижает пластические и вязкие свойства. Процессы коагуляции карбидной фазы в аустенитных сталях так же протекают более ускоренно при содержании в них повышенного количества углерода.

Кроме того, на коагуляцию карбидной фазы оказывает большое влияние химический состав этой фазы. Хромистые карбиды значительно менее устойчивы против коагуляции, чем карбиды ванадия, ниобия или титана. В сталях, в которых весь углерод связан в карбиды ниобия или титана, процессы коагуляции при температурах до 700° практически не проходят.

Сфероидизация перлита

Это явление свойственно углеродистым и низколегированным сталям с пластинчатым перлитом. Сфероидизацией перлита называют процесс превращения перлитной составляющей в сфероидальные выделения цементита.

Степень сфероидизации перлита оценивают по шестибалльной шкале согласно [128]. Баллу 1 соответствует пластинчатое строение перлита. При балле 2 наблюдается небольшая степень сфероидизации. Цементит имеет форму преимущественно сфероидов. Баллу 3 соответствует значительная дифференцированность перлита и наличие небольшого количества обособленных структурно-сво- бодных сфероидов цементита, по границам зерен феррита. При балле 4 выявляется значительная сфероидизация. Границы зерен перлита размыты, имеется большое количество обособившихся сфероидов цементита по границам зерен.

Еще большая степень сфероидизации характеризуется баллом 5. При этом выявляется существенное увеличение размеров сфероидов цементита по границам зерен. Баллу 6 соответствует полная сфероидизация. Крупные частицы цементитных сфероидов расположены по границам зерен феррита.

Одним из важнейших последствий сфероидизации перлита является развитие межзеренной хрупкости и снижение характеристик пластичности.

alt="" />

распада цементита может занимать десятки и сотни тысяч часов.

По мере образования в стали графитных включений она теряет прочность и пластичность, так как прочность графита незначительна и слаба также связь этих частиц с ферритой матрицей.

Склонность углеродистой стали к гра- фитизации зависит от многих факторов: химического состава, типа и содержания вредных примесей, способа раскисления стали, режимов и способов сварки и т.д. Вероятность графитизации и степень ее развития возрастают с повышением температуры, ростом длительности нагружения и уровня напряжений в элементах конструкции.

Графитизация может наблюдаться в стыковых сварных соединениях трубопроводов, в сварных соединениях труб с литыми или коваными деталями [129]. Начинается графитизация прежде всего в зонах термического влияния сварных соединений. Включения графита располагаются в виде цепочек вдоль зоны термического влияния, на некотором расстоянии от линии сплавления металла шва и основного металла. Графитовые включения и их цепочки большей частью образуются на глубине 0,5-1 мм от наружной поверхности. При дальнейшей графитизации цепочки графитовых включений распространяются на всю толщину сварного соединения. Чаще всего графитовые включения наблюдаются на расстоянии 3—6 мм от линии сплавления. Сильная степень графитизации выявляется даже при визуальном осмотре, зачищенных под УЗК сварных соединений. При этом часто выявляется сетка поверхностных трещин.

Согласно [129], к графитизации склонны участки паропроводов котлов среднего давления, смонтированных в 1960-х годах из труб сталей 10 и 20, которые согласно Правилам по трубопроводам (в ред. 1957 г.) допускались для работы при температурах до 450 °С и под давлением до 6 МПа включительно. В таких трубопроводах графитовые включения возникают в сварных соединениях, которые попадают в зону действия изгибающих моментов, существенно превышающих расчетные значения.

Дополнительные изгибающие напряжения возникают при защемлении паропроводов в местах их прохода через перекрытия и стены, из-за неправильного расположения опор или неверной регулировки подвесок и т.п.

Контроль графитизации проводится с использованием шкал графитизации ОСТ 34-70-690-84 «Металл паросилового оборудования электростанций. Методы металлографического анализа в условиях эксплуатации» . Контроль сварных соединений на графитизацию проводится неразрушающим способом с помощью реплик и сколов. На каждом паропроводе исследуется не менее шести сварных стыков. Рекомендуется проводить контроль на двух примыкающих к главной паровой задвижке сварных стыках, на двух стыках в месте врезки паропровода в паросборный коллектор, и на двух других стыках, имеющих по результатам прочностного расчета наиболее напряженные сечения.

По результатам металлографического контроля устанавливается необходимость дальнейшего контроля графитизации. При обнаружении в контролируемых местах графитизации с баллом 2 и более по шкале графитизации дополнительно контролируется 100% стыков, а также трубы в зоне максимальных изгибающих напряжений от компенсационных и весовых нагрузок. При установлении факта графитизации, соответствующей баллам 2-4, все сварные соединения необходимо подвергнуть ремонту или восстановительной термической обработке.

Согласно [128], графитизацию сварных соединений и основного металла выявляют на образцах, вырезанных в виде лодочки поперек сварного соединения и включающих сварной шов с обеими ЗТВ и примыкающими участками основного металла. Ввиду неоднородности процесса графитизации в разных участках паропровода необходимо исследовать три образца, вырезанные по кольцу сварного соединения под углом 120°.

Коэффициент равномерности нагрева в зависимости от расположения деталей в печи

Заэвтектоидные высокоуглеродистые инструментальные стали со структурой пластинчатого перлита (рисунок 8, а) имеют плохую обрабатываемость режущим инструментом. Поэтому заэвтектоидные углеродистые и легированные стали подвергают отжигу только на зернистый перлит (рисунок 8, б).

Получение зернистого перлита достигается специальным видом отжига, близким по своему режиму к неполному отжигу. Сталь нагревают немного выше A_Cl с последующим охлаждением сначала до 700°С, затем до 550-600°С и далее на воздухе. Особенно важным для получения зернистого перлита является точное соблюдение температурного режима, так как при очень медленном охлаждении зернистый перлит получается с крупными зернами, а часто с отдельными пластинками перлита, а при более быстром охлаждении образуется мелкозернистый (точечный) перлит. Также для получения зернистого перлита целесообразно применять циклический или маятниковый отжиг. При таком отжиге сталь нагревают до 760-780°С, после небольшой выдержки охлаждают вместе с печью до 680 - 700°С и затем снова повторяют весь цикл несколько раз. [3,5]

а) б)

Рисунок 8 – Структура перлита: а - пластинчатого, б – зернистого.

Оптимальная температура отжига должна превышать критическую точку А_с1на 30°С. СтальХВГ нагревают на 750-760°С, с последующим медленным охлаждением до 700°С вместе с печью.Для деталей сложной формы значительной длины время нагрева

где Di – размерная характеристика нагреваемой детали в миллиметрах, т. е. минимальная величина максимального сечения; k1 – коэффициент формы (имеет следующие значения: 1 – для шара; 2 – для цилиндра; 2,5 – для параллелепипеда; 4 – для пластины); k2 – коэффициент среды (для нагрева в соли k2 = 1; в свинце k2 = 0,5; в газовой среде k2 = 2); k3 – коэффициент равномерности нагрева (таблица 6). Этот способ определения времени нагрева является достаточно точным и наиболее удобным для практического применения. [3]

Таблица 6

Коэффициент равномерности нагрева в зависимости от расположения деталей в печи

Нагрев до температуры отжига происходит в течение 18 мин, выдержка при температуре отжига в течение 40 мин (из расчета 1мин/мм), затем охлаждение до температуры чуть ниже Аr1 (710°С) вместе с печью (примерно со скоростью 0,3 °С/с) до температуры 680 - 700°С, далее на воздухе со скоростью примерно 3 °С/с до комнатной температуры (рисунок 9).

Рисунок 9 - График сфероидизации стали ХВГ

Закалка стали ХВГ

Окончательная (упрочняющая) термообработка проводится для придания требуемых эксплуатационных характеристик (твердости, износостойкости и т. д.) поверхностям деталей машин.

Для получения высокой прочности и твердости назначается термическая обработка - закалка. Температура нагрева определяется положением критических точек на диаграмме. Для правильного выполнения термической обработки сталей температуры нагрева должны соответствовать указанным областям, в которых основное фазовое состояние - аустенит. Если же по какой-либо причине температура нагрева окажется ниже линии Ас1, то исходная структура сохраняется и свойства сталей после охлаждения не изменяются. [6]

В исходном отожженном состоянии сталь ХВГ имеет структуру перлита (эвтектоидная смесь феррита и цементита). При достижении температуры А1 (730◦С) произойдет полиморфное превращение, сталь приобретает структуру мартенсита (рисунок 10).

Уровень внутренних напряжений оценивается степенью тетрагональности.Чем выше степень тетрагональности решетки мартенсита, тем выше его твердость. Степень тетрагональности, в свою очередь, будет зависеть от содержания углерода в стали

Рисунок 10 – Структура мартенсита х400

Получить структуру мартенсита (или закалить сталь) можно только в том случае, если обеспечить скорость охлаждения больше или равную критической (V_кр) (рисунок 12),чтобы не успели пройти процессы распада аустенита в верхнем районе температур.

Критическая скорость закалки или минимальная скорость охлаждения (V_кр) – это скорость, при которой аустенит переходит в мартенсит. Если же скорости охлаждения будут меньше V_кр , при распаде аустенита получим феррито-цементитные смеси различной дисперсности перлит,сорбит итроостит (рисунок 12).

Перлит (рисунок 11, а), (грубодисперсионная смесь феррита и цементита) может быть получен при очень медленных скоростях охлаждения (на рисунке 12- это скорость V₁). Такие скорости охлаждения характерны для отжига (охлаждение вместе с печью).

При охлаждении углеродистых сталей на воздухе (вид термообработки – нормализация) со скоростями V₂ и V₃ получаем структуры сорбита и троостита. Сорбит (рисунок 11, б) – механическая смесь феррита и цементита средней дисперсности. Троостит (рисунок 11, в) – мелкодисперсная феррито-цементитная смесь. Свойства сорбита и троостита занимают промежуточное положение между свойствами перлита (П) и мартенсита (М).

Рисунок 11 – Структуры: а- перлита, б- сорбита, в- троостита

Основная цель закалки достигается при следующих режимах: нагрев стали на 30 – 50 О С выше температуры А₁, выдержка при этой температуре и охлаждение со скоростью ³ V_кр (рисунок 15).

Рисунок 12 - Диаграмма изотермического распада аустенита эвтектоидной стали со схемами микроструктур и их примерной твердостью: I – кривая начала диффузионного распада аустенита; II – кривая конца диффузионного распада аустенита; Мн – линия начала мартенситного превращения; Vкр – критическая скоростьохлаждения.[3]

Рекомендуемые режимы термообработки стали ХВГ: температура нагрева под закалку Tзак= 780–830 °С (HRC 61–64).

На многих заводах приняты следующие нормы нагрева на 1 мм диаметра: при нагреве в пламенных печах 1 мин, в электропечах 1,5–2 мин, в соляных ваннах 0,5 мин, в свинцовых ваннах 0,1–0,15 мин.

Время выдержки изделий при температуре нагрева зависит от многих факторов. Ориентировочно время выдержки деталей и заготовок из углеродистых сталей в пламенных и электрических печах берется в пределах 1,0–1,5 мин на 1 мм сечения детали.

τ_в=1,5*40 = 60 мин τ_н = 1*40= 40 мин

Условия охлаждения при закалке определяются сечением инструментов, составом стали и возможностями механизации процесса. Для защиты стали ХВГ от окисления и обезуглероживания целесообразно проводить охлаждение в масле (30-40◦) или в расплавленных смесях (KNO3(53%)+NaNO3(40%)+NaNO2(7%)+2-3,5%H2O). Вода понижает температуру плавления смеси до 100-120°С, смесь применяют с температурой 120-130°С. Охлаждение в этой смеси позволяет получить высокую твердость в инструментах диаметром до 40мм. [3]

Сфероидизация

в металловедении, процесс перехода кристаллов избыточной фазы в глобулярную (сферическую) форму, происходящий при относительно высоких температурах в связи с уменьшением межфазной поверхностной энергии. Особенно важное значение имеет С. пластинок Цементита, входящего в состав Перлита: при этом пластинчатый перлит превращается в зернистый, в результате чего значительно уменьшаются твёрдость и прочность, но повышается пластичность металла. С. осуществляется длительной выдержкой при температурах вблизи нижней критической точки или циклическим нагревом — охлаждением вблизи этих температур (см. Отжиг); процесс может быть ускорен предварительной деформацией или закалкой. Сфероидизирующий отжиг на зернистый перлит, особенно высокоуглеродистых шарикоподшипниковых и инструментальных сталей, служит для улучшения их обрабатываемости на металлорежущих станках, а также для подготовки структуры к закалке.

Лит.: Раузин Я. Р., Термическая обработка хромистой стали, 3 изд., М., 1963; Бунин К. П., Баранов А. А., Металлография, М., 1970.

Большая советская энциклопедия. — М.: Советская энциклопедия . 1969—1978 .

Смотреть что такое "Сфероидизация" в других словарях:

сфероидизация — сущ., кол во синонимов: 1 • сфероидизирование (1) Словарь синонимов ASIS. В.Н. Тришин. 2013 … Словарь синонимов

Сфероидизация — [spheroidizing, sphero idize annelaing] 1. В металловедении процесс перехода кристаллов избыточной фазы, пластинчатой или игольчатой, в глобулярную (сферическую), при относительно высоких температураx вследствие диффузии атомов, обусловленной… … Энциклопедический словарь по металлургии

Сфероидизация — Spheroidizing Сфероидизация. Нагрев и охлаждение с целью получения сфероидальной формы карбидов в стали. Часто используемые методы сфероидизации: Длительная выдержка при температуре несколько ниже Ае1. Попеременный нагрев и охлаждение… … Словарь металлургических терминов

СФЕРОИДИЗАЦИЯ — [spheroidizing, sphero idize annelaing] 1. В металловедении – процесс перехода кристаллов избыточной фазы, пластинчатой или игольчатой в глобулярную (сферическую), при относительно высокой температуре вследствие диффузии атомов,… … Металлургический словарь

сфероидизация — sferoidacija statusas T sritis chemija apibrėžtis Sferoidų (apvalių dalelių) susidarymas aukštos temperatūros lydinių mikrostruktūroje arba elektrocheminėje dangoje. atitikmenys: angl. spheroidization rus. сфероидизация … Chemijos terminų aiškinamasis žodynas

СФЕРОИДИЗАЦИЯ ПЛАЗМЕННАЯ — [plasma spheroidizing] обработка в плазменных потоках (струях, дугах), в результате которой компактный материал (например, в виде проволоки, прутка, штабика и т.п.) или порошки: разной формы и дисперсности плавятся, а частицы приобретают… … Металлургический словарь

плазменная сфероидизация — [plasma spheroidizing] обработка в плазменных потоках (струях, дугах), в результате которой компактный материал (например в виде проволоки, прутка, штабика и т. п.) или порошки: разной формы и дисперсности плавятся, а частицы приобретают… … Энциклопедический словарь по металлургии

сфероидизирование — сфероидизация Словарь русских синонимов. сфероидизирование сущ., кол во синонимов: 1 • сфероидизация (1) Словарь синонимов ASIS … Словарь синонимов

Пла́зменные проце́ссы — профессиональные вредности, П. п., или технологические процессы, основанные на применении низкотемпературной плазмы для обработки материалов, характеризуются концентрацией энергии в малом объеме, высокой температурой и большой скоростью… … Медицинская энциклопедия

Spheroidizing — Spheroidizing. См. Сфероидизация. (Источник: «Металлы и сплавы. Справочник.» Под редакцией Ю.П. Солнцева; НПО Профессионал , НПО Мир и семья ; Санкт Петербург, 2003 г.) … Словарь металлургических терминов

Читайте также: